パブリックドメイン古書『蒸気ボイラー爆発事故とその要因集』（1872）をＡＩを使って和訳してもらった。

　原題は『Records of Steam Boiler Explosions』といい、原著者は Edward Bindon Marten です。
　過去の1000件以上の事故記録を詳細に検討しているようです。
　なお翻訳ＡＩは、事例集の1869年分までの和訳を最新リリースの Kimi K2 Thinking によりましたが、それ以降は Qwen を駆使しています。
　図版類は、すべて省略しました。

　例によって、プロジェクト・グーテンベルグさま、ＩＴに詳しい御方はじめ、関係各位に、厚く御礼を申し上げます。
　以下、本篇です。（ノー・チェックです）

題名：蒸気ボイラー爆発記録（Records of Steam Boiler Explosions）
著者：エドワード・ビンドン・マーテン（Edward Bindon Marten）
配布開始日：2014年12月23日　【電子書籍 #47762】
最近の更新：2024年10月24日
言語：英語

制作：Chris Curnow、Martin Mayer、およびOnline Distributed Proofreading Team　　　 ※インターネットアーカイブより提供された画像から制作

*** プロジェクト・グーテンベルグ電子書籍『蒸気ボイラー爆発記録』の本文開始 ***

【本文の後に、転写者注が続きます】

　　蒸気ボイラー爆発の記録

　　エドワード・ビンドン・マーテン　著

機械技師協会会員、土木技師協会準会員、
ミッドランド蒸気ボイラー検査保険会社主任技師

ロンドン
E. & F. N. SPON, 48, CHARING CROSS

ストゥールブリッヂ
R. BROOMHALL, 148, HIGH STREET

1872年

はじめに

ボイラー爆発に関する正確な情報は、蒸気ボイラーの安全運転に関心を持つ者にとって、常に有益なものである。

以下のページには、ミッドランド蒸気ボイラー検査保険会社が入手した記録の非常に簡潔な抄録が含まれており、同社の許可により、現在コンパクトで便利な形で再刊行されるものである。

機械技師協会の理事会の許可を得て、これらの記録には、1866年8月1日マンチェスターで同協会に読まれた「蒸気ボイラー爆発とその記録、並びに予防手段としての検査に関する論文」、および1870年8月3日ノッティンガムで同協会に読まれた「最近の蒸気ボイラー爆発の経験から得た結論」という論文が冒頭に付けられている。

記録からは、工場名や企業名がすべて省略されている。これは必要ないと判断されたためである。

蒸気ボイラー爆発とその記録、並びに予防手段としての検査に関する論文
エドワード・B・マーテン　機械技師協会会員・土木技師協会準会員
1866年8月1日マンチェスターにおける機械技師協会会議議事録抄録
ジョセフ・ホイットワース氏会長、司会
理事会の許可により

蒸気ボイラー爆発という主題は、1848年6月にダドリー（Dudley）の故ウィリアム・スミス氏によるダドリー近郊の爆発に関する論文、および1859年にロングリッジ氏による固定ボイラーの経済性と耐久性に関する論文によって本協会に持ち込まれたが、極めて重要な問題であり、現在ますます多くの注目を集めている。

この問題が初めて公的に注目されたのは、1815年ロンドンで発生した非常に悲惨なボイラー爆発をきっかけに、1817年に設置された国会委員会によるものであった。その際、蒸気船に関する証拠が収集され、多くのボイラー爆発が言及された。同委員会は、他の事項の中でも、ボイラーは従来主に使用されていた鋳鉄や銅の代わりに鍛鉄製とすべきこと、検査と試験を受けるべきこと、違反には罰則を科しつつ、試験圧力の3分の1の圧力にそれぞれ調整された安全弁を2個設けるべきことなどを勧告した。

現在この問題に関して存在する情報の多くは、特に初期の爆発に関するものでは、死亡事故後の検死審問の記録に見出される。このような機会における著名な技師の慎重な報告が、爆発原因に関する正確な見解の形成に大いに役立っている。最近では、鉱山監督官の印刷された報告、特に鉄道監督官による図面付きの機関車爆発の報告が、非常に貴重な情報を提供している。

爆発防止のための私的協会がこの問題を取り上げるようになってからは、さらに多くの記録が公表されるようになった。しかし、爆発を特定できる場所の名が記載されていないため、その有用性は大いに損なわれている。

著者の注意がこの問題に向けられた当初、過去の経験から結論を導くため、ボイラー爆発の正確な記録を入手することに大きな困難があった。自分の意見を他の者の推論ではなく、たとえどれほど信頼できるものであっても、事実に基づいて立脚させたいと願い、フランクリン研究所がこの問題を詳細に調査した際の先例に従い、見つけられるすべての記録を収集した。そして参照を容易にするため、目次を作成した。その写しを、本論文と共に本協会の図書館に寄贈する。ボイラー爆発のような事故に関する信頼できる情報の重要性については、誰もが一致するであろう。本協会が、爆発に関する報告の寄託機関となり、機会のある者に報告書の写しを送付するように働きかけることで、所望の記録を入手し、かつ容易に利用できる形で提供するのに大いに貢献できるのではないかと著者は提言する。

これらの報告は、可能な限り説明の補助として図面を添えることが望ましく、また会議で現在展示されているような小さな模型を添えることで、全体を一目で理解できるようになる。爆発後のボイラーを検査する機会を持つ者は比較的わずかであるため、最も誤った考えが広まり、実地経験や正確な報告を読めばすぐに払拭されるであろう理論が進められてきた。さらに、例示の中で言及された各事例の詳細な説明が得られれば、公刊された事項の理解が非常に助けられるだろう。

これらの記録は、技師にとって、弁護士や外科医にとける「判例」や「症例」と同様に有用なものである。重大な爆発事故の後、事故が発生した地域の新聞には、災害の結果と被災状況を記述した多くの記事が掲載されるが、これらはその範囲内では役立つものの、爆発原因の究明にはまったく役立たない。説明の大部分において省略されることが多い、真に重要な詳細、すなわちボイラーの説明と構造、その寸法、および作動時の圧力などである。

本協会に提出された爆発記録には、著者が知る限りこの世紀（訳注：19世紀）の各年におけるボイラー爆発の一覧、場所の名、ボイラーの説明とサイズ、推測される爆発原因、およびさらなる情報が得られる書籍や論文への参照が含まれている。もちろん、多くの爆発についてはいくつかの詳細が不確かであると記載せざるを得ないが、新しい情報が得られるにつれて記録は年々改善され、本協会の会員の協力によって、はるかに完全で広範なものにすることができるだろう。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

ここに記録された爆発の総数は1,046件であり、4,076人の死亡と2,903人の負傷を引き起こした。各爆発の原因は非常に多様であり、多くの場合間違っていることは疑いないが、おおむね以下のように述べられる。

　　397件は判別が困難なため分類不能であるが、残りは

　　145件　ボイラーの摩耗、腐食、または劣化した板やリベットによるもの
　　137件　過圧、安全弁の楔打ちまたは過重荷、意図的な場合もあり、その他の不注意行為によるもの
　　125件　ボイラーまたは取付具の不完全な構造、補強材の欠如、適時の修理の怠慢によるもの
　　119件　内部管路の潰え（崩塌）、一般に強度不足によるもの
　　114件　水量不足、またはスカーフ（水垢）により水と板の適切な接触を妨げたこと、あるは不適切な据付により水面より上のボイラー側面が炎に曝されたことによるもの
　　　9件　煙突に落雷してボイラーに直撃したこと、建物の火災、または煙道内のガス爆発などの外的要因によるもの
　　—-
　1,046　爆発総数
　　====

爆発したボイラーは以下の種類であった。

　　232件は判別が困難なため分類不能であるが、残りは

　　320件　各種の船舶用ボイラー
　　141件　コーニッシュ、ランカシャー、その他の内部燃焼式ボイラー
　　120件　機関車その他の多管式ボイラー
　　116件　単純円筒形外部燃焼式ボイラー
　　　64件　バルーンまたはヘイスタック、ワゴン、バタリー、ブリティッシュチューブ、エレファント、またはトレビシック式ボイラー
　　　29件　移動式、農業用、竪型、またはクレーンボイラー
　　　14件　暖房装置または厨房用ボイラー
　　　10件　製鉄所の攪拌炉または圧延炉に取り付けられた竪型ボイラー
　　—-
　1,046　爆発総数
　　====

【第1図】

爆発の原因についての理論は数多く存在した。蒸気機関の初期には、蒸気は凝縮媒としてのみ使用され、ボイラー内の圧力はしばしば大気圧を下回るほどに下げられたため、外部の大気圧が大きくなりすぎてボイラーが潰れたりひだになったりして破壊されることが多かった。これが、古いボイターに今なお見られる大気弁の使用につながった。昨年1865年ですら、ランカシャー州ベリー近郊のボイラーが、このように外圧により潰える被害を受けた。その事故後の外観は第1図に示すとおりであり、これは写真から複製したものである。初期の爆発は、現代のものに比べて構造が極めて拙劣なボイラーの弱体性に明らかに起因していたため、内部の蒸気の膨張力に耐えるための容器の強度不足以外の原因など、誰も考えなかった。高圧蒸気の利点が認識され、ボイラーが増大した負荷に耐えられるように改良されると、爆発が引き起こす甚大な破壊から、蒸気の膨張力だけでそのような効果を生じさせるには何か他の要因が必要に違いないと考える者が多くなった。そして彼らは、特定の条件下における蒸気に、あらゆる抵抗を打ち破る爆発的な力、あるいは膨張力の突然の増大を帰因したようである。このやや当然の推測を裏付けるため、蒸気がその構成ガスに部分的に分解し、ボイラー内部で爆発性混合物を形成すると主張された。この信念が現在もなお時折抱かれていることは、1866年、つい最近ですら、第2図に示すレスターにおける単純円筒形ボイラーの爆発事件の陪審員の評決からも見て取れる。その真の原因は、ボイラーの胴体がマンホールによって弱められていたようである。蒸気の分解と再合成が、化学的結合の変化を引き起こす新しい要素を何ら導入せずに同一容器内で順次生じると想像することの誤りを指摘する必要はあるまい。しかし、この考えがまだ完全に消滅していないことを示しているとして、この推測に言及する必要がある。

【第2図】

また、蒸気がボイラー内で完全に静止しているとき、圧力に応じた温度をはるかに超えて加熱されると主張されてきた。したがって、弁を開くことなどによって水により多く攪拌されたり混合されたり接触したりすると、水が急速に蒸発し、蒸気が蓄積して過大な圧力を生じるとのことである。この見解を裏付けるものとして、短時間停止後のエンジン始動時に爆発が頻繁に起きることが引き合いに出される。しかし、ボイラーを強度の限界まで働かせていない限り、この方法で爆発を引き起こすに足る十分な過大圧力が発生するかどうかは甚だ疑わしい。爆発は圧力の突然の増加によって起きることは稀であり、より多くの場合、圧力が破裂点まで徐々に上昇したときに起きるのである。そしてその効果はもちろん突然のものである。また、多くの事例で原因を圧力の大幅な上昇に求める必要はない。というのも、ボイラーの強度が摩耗または腐食によって徐々に低下し、通常の作動圧力にも耐えられなくなる場合の方がはるかに多いからである。爆発現場を検査する際、破裂の最初の原因と、その後の破損の原因とを混同しやすいため、多くの事例でこのように誤った結論に達している。

爆発に関して明らかにすべき最も重要な点は、爆発直前のボイラーおよびその付属品すべての状態、最初の裂け目の位置、破断線の方向、および破断面の性質である。最初の裂け目が生じた瞬間以降に起きることは全て、爆発の原因ではなく結果であるからである。最初の裂け目が発生するとすぐに、構造体の歪みの均衡が崩れるため、内部圧力は破裂を継続するのに大幅に増大した力を持つようになる。また、その際、水面から圧力が除去されると、すでに蒸気の温度まで加熱されている水全体が、その熱をかなりの圧力の蒸気の形で放出し、これにより破壊作業を継続するための蒸気量が供給される。このように急速に発生した蒸気は、おそらく通常のプライミングの際と同様に、水の一部を一緒に運ぶ。そして、これにより水の衝撃が蒸気の衝撃に加わり、周囲の障害物に与える衝撃を助けていると、一部の者は考えている。

ボイラーの群れの中の一つが爆発しても、それだけで済むことは稀であり、おおむねその両側にある他のボイラーも多かれ少なかれ損傷を受ける。しかし、場合によっては、一つの群れの中で2台、3台、あるいは5台ものボイラーが同時に爆発することもある。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

ボイラー爆発の原因は、おおむね以下の2つの大項目に分けて考えることができる。

第一に、当初の構造におけるボイラー本体の欠陥、例えば不良な形状、補強材の欠如、不良な材料、不完全な仕上げ、あるいは不適切な据付けである。

第二に、運転中に生じる損傷、すなわち摩耗や損傷、あるいは水量不足またはスカーフ（水垢）の蓄積による過熱、あるいは腐食（板の全面的な薄化、孔食、溝食、または層状腐食の各種形態）、あるいは材料の亀裂または破断、あるいは繰り返し荷重による損傷、あるいは余剰蒸気の逃がしのための適切な装置の欠如による異常圧力である。

【第3図】

【第4図】

【第5図】

初期の爆発の多くは構造上の欠陥によるものであったことは疑いない。現在使われているより強固な材料は当時加工が困難であったため、より加工しやすい他の材料が選ばれ、しばしばボイラーの形状は単に製作が最も容易なものとして選ばれたに過ぎなかった。初期のボイラーは銅または鋳鉄製で、天板は鉛製あるいは木製のものさえあり、可能な限り弱い形状のものであった。セーヴェリーが使用したボイラー、第3図に示すもの、およびタン（大樽）ボイラーとフランジボイラー（第4・5図）がその例である。先述の国会委員会が言及した1815年ロンドンで発生した極めて悲惨な爆発は、鋳鉄製ボイラーのもので、鋳造物の厚みが不均一であったため、一方の側面が圧力に耐えられずに故障した。当時の蒸気は、凝縮により真空を得て大気圧で動作させるための手段として、大気圧以下または大気圧で使用されていたため、蒸気の圧力はあまり考慮されていなかった。ボイラーは、桶のような鉄箍（てつか）付き木製の胴で、内部に焚口と煙道を銅製とする構造が提案され、実際に製作されたと信じられている。さらには石室も、内部に焚口と、普通の暖炉と配管のように3回内部の長さを通過して頂部に出る銅製煙道を備えた適切なボイラーの胴として挙げられた。これらのボイラーは第6・7図に示す略図のようなもので、あくまで外気の圧力に対してのみさらされることを意図していた。

【第6図】

【第7図】

鋳鉄は、鍛鉄製の内部焚口と管を備えたボイラーの胴に頻繁に使用され、第8図に示すような構造である。現在でも、古い工場のいくつかでは現在もなお使用されている。この構造のボイターでは、外側の胴と前板が1.5インチの厚みで、摩耗に全くさらされていないため、十分に強固である。緊急の際に備え、管一式が取り付けられた前板が常に予備で用意されている。鋳鉄製ボイラーの別の形態が第9図に示されており、これはフランジ継手で組み立てられた複数の部分で作られ、内部焚口と煙道も鋳鉄製である。高圧用ボイラーで火にさらされる部分に鋳鉄が使用された場合、時には小径でそれに比例して薄い管の形態で採用された。1817年の国会委員会の証拠で多く言及されたウルフのボイラーがその例である。このボイラーは第10図に示すように、直径約1フィート、長さ9フィートの鋳鉄パイプ9本で構成され、れんが積みの中に設置され、炎がそれら全体を包むように当たった。これらの小径パイプは、横置きのより大きなものと接続されて蒸気収集器を形成し、これがまたさらに大きな蒸気室を形成するものと接続された。最後に言及した3種類のボイラーについての爆発の詳細は入手されていないが、鋳鉄は、特に火の作用にさらされる場合、最も頼りにならない材料であることが判明し、爆発の影響は非常に悲惨なものであった。なぜなら、ボイラーは一度に多くの破片に破裂し、各破片が大きな速度で飛び散ったからであり、爆発した鍛鉄製ボイラーで見られるような大きな塊が一体となって保持される事態によって危険が緩和されることはなかった。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

【第11図】

【第12図】

鍛鉄製ボイラーの使用が始まると、形状は極めて多様となり、寸法も以前よりはるかに大きくなった。最も初期のものの一つは、第11図に示すワゴンボイラーで、丸い天板と平らな側面を持ち、多数の補強材で補強しない限り、わずかな圧力にも耐えられなかった。この種のボイラーの爆発のほとんどでは、角鉄が圧力の変動毎に前後への交互の曲げにより弱まったため、底が吹き飛ばされていた。というのも、作動中はすべての側面と底が常にたわみを生じるからである。これは1822年のチェスターにおける爆発やその他多くの事例でそうであった。この形状は、側面を平らなものから凹面にすることで蒸気発生能力がすぐに改良され、第12図に示すように、加熱面積が大きくなり、かつ煙道内の炎から熱を受ける位置も改善された。この形状は、第13図のように端部を丸くすることでさらに洗練され、場合によっては第14図のように、底を上面に対応して凸面にするなどした。しかし、これらの形状はすべてなお多数の補強材を必要として形状を保持し、ボイラーの安全性は補強材に依存していた。そして多数の爆発がこれらボイラーの弱体性を示している。それらは一般に底で破損し、1842年マンチェスターで頻繁な継ぎ接ぎにより弱められていたボイラーの爆発のような場合がそうであった。また、補強材の破損による爆発も時折起きた。

【第13図】

【第14図】

【第15図】

【第16図】

【第17図】

【第18図】

正しい方向への非常に早い改良は、胴体を円形にすることで構成され、完全な球形に作られたいくつかの大型ボイラーが現在もなお存在し、第15図に示すように、すべての鉄部分は引張力のみにさらされ、補強材の補助を必要とせず、圧力変動でも形状を変える傾向がなかった。しかし、この形状は大きな欠点があり、寸法や容積に対する加熱面積が最小限であり、かつ底に堆積する堆積物からの損傷を非常に受けやすく、最も中央部に堆積した。したがって、球形はすぐに第16図に示す形状に変更され、底を浅くしながらも凸面のままとした。その後、平らまたは凹面の側面と平らまたは凹面の底とし、角度部を曲げ板または山形鉄で構成した第17および第18図の形状、スタフォードシャー地区では一般的なバルーンまたはヘイスタックボイラーとしてよく知られたものになった。これらの多くは直径20フィートもある非常に大型のものが作られ、大量の水と蒸気を含んで爆発のための最も恐るべき拠点となった。おそらく、この形状のボイラーほど爆発したものはなく、これは主に使用された数が多かったこともあるが、主に形状の内在的な弱体性による。これらの爆発の大半については、これらのボイラーが一般に炭鉱の孤立した場所で作動していたため、それほど大きな被害や人的損失を引き起こすことが少なく、あまり注目を引かなかった。底は上面からの多数の補強材によって焚口へ吹き飛ばされるのを防がれているだけであり、側面の底部を囲む山形鉄は、圧力の変動毎に板の常時のたわみにより甚だしく試されている。このようにして生じる弱体性は、山形鉄がれんが積みの上に載って腐食にさらされていることにより増大する。この継続的な歪みの交替の効果は、展示されている弾性模型によく示されている。

【第19図】

【第20図】

【第21図】

【第22図】

これらのボイラーが強度を保つために補強材に依存していたにもかかわらず、補強材なしで直径12フィート、15フィートという大型のものが多く製造され、遅かれ早かれ爆発という結果を招いた。1862年スメスウィックで発生した爆発がその例であり、第19図に示す。爆発の威力が軽微だったため、底の破損と、噴出する蒸気と水の反動による結果としての転倒の影響が明確に見て取れる。1862年ウェンズベリーで発生した別の例は第20図に示されており、こちらの爆発はやや激しく、ボイラーの底が周囲全体で引き裂かれて炉床の上に残り、ほぼ2つに分断された。一方、上面と側面はひとまとめでかなりの高さまで吹き飛ばされ、変形したのは落下によるものだけであった。このボイラーの弱体性は、第21図の拡大図に示すように、山形鉄でボトム角を作り、山形鉄リングとボイラーの凹面底の間に平鉄板Aのリングを挟み込んだことによりさらに増大していた。したがって、破線で示す底のたわみのすべての影響が山形鉄にかかり、結果的に山形鉄は周囲全体で切り離された。第22図のように、凹面底を山形鉄から直接立ち上がるように作っていれば、たわみはそれほど大きくなく、山形鉄は固定された剛体の底を所定位置に保持する剪断歪みに対してのみ抵抗すればよかったであろう。しかし、底の周囲約1フィートが平らで、凹面が中心部のみにあったため、山形鉄リングは第21図の破線で示すような上下の歪みに耐えなければならず、曲げ作用は底全体を完全に平らに作っていた場合よりも遥かに深刻なものであった。

【第23図】

バルーンボイラーのさらなる形態が第23図に示されており、ここではボトムの加熱面積を、ボイラー内を一回転して再び外側を通過するアーチ状の曲線煙道を持つ、内部中央のドーム状焚口により増大させている。この構造は必然的にボイラーの強度を大幅に弱めなければならなかった。図面では、内部を示すためにボイラーの上面を破線で示して取り外している。

ボイラーの強度を増すために胴体の直径を小さくするという欲求は、普通円筒形ボイラーの構造に発展した。まず鋳鉄製の平端板を作り、これはしばしば火にさらされる際に亀裂を入れて破損した。初期のアメリカでの爆発の多くで記述されている通りである。鍛鉄製の平端板は第24図に示すように、バルーンおよびワゴンボイラーの底と同じような歪みにさらされ、ドラムヘッドのように圧力変動で常にたわみを生じ、山形鉄継手の損傷を引き起こす。これらには端板を保持するための長い補強材が必要であり、これらは甚だしい振動の影響を受けるため、特に両端を叉形とコッターで接合した場合、長期間健全な状態を保つことはまれである。

【第24図】

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

このようなボイラーの平端板は、常に圧力の変動により展示されている弾性模型で示されるように、より球状の形状にたわんでいるため、この考慮が端板を半球形に作る理由に違いない。第25図に示す半球形端板を持つ普通円筒形ボイラーは、現在あまりにも一般的に使用されており、他のどの形のボイラーよりも遥かに多い。その形状は全体の鉄材が単純な引張状態であり、内部圧力が形状を変える傾向がないため、展示されている弾性模型で示されるように非常に強固である。普通円筒形ボイラーに非常に有利な点が一つあり、それは人がすべての部分で作業に適切に立ち、内部表面全体が均等に視覚的に確認できるため、掃除や修理が容易にできることである。これらは当然外部燃焼式ボイラーのすべての弊害にさらされ、最も大きな歪みのある部分が火の作用により弱められる。底はまた、防止できない底に落下して直接火の作用を受ける部分に堆積する泥や水垢の破片による損傷にもさらされる。高圧炉からの排ガスを利用する慣行のように、70フィートまたは80フィートという大きな長さで製作される場合、これらのボイラーは、全体の長さにわたって激しい炎にさらされる底と、空気にさらされてより冷えた状態を保つ上面との膨張差により、縫目裂けまたは「背骨の折損」の恐れもある。そのため、大きな長さが必要な場合は、単一のものではなく短いボイターを連続させる方がよい。

【第25図】

著者が見たボイラーの一つでは、端部が出会うまでボイターをぐるりと巻いてリングまたは環状ボイラーを形成することで、極端な長さを避けていた。このボイラーは第26図に示され、25フィートの外径で5フィートの直径を持ち、リングの平均長さは約63フィートである。これは6台の攪拌炉の熱にさらされながらも、数年間良好に作動していることが判明している。

【第26図】

【第27図】

普通円筒形ボイラーの爆発は実際非常に頻繁に起きているが、通常炭鉱や坑井の機関で孤立した場所で作動しているため、死亡者数はそれに比例していない。第27図の略図は1863年ダーラストンで発生した爆発を表しており、これらのボイラーが通常爆発する方法を示している。これらは一般に火の上の縦継目で最初に開裂し、ここは水垢の蓄積により水との適切な接触が妨げられ、板が過熱され、品質が損なわれ、縁が亀裂を入れたり焼損したり、リベットが引き抜かれたり緩んだりしている。裂け目は一般に縦方向に連続し、一端ではブリッジを越えた健全な継目まで、他端では前方端板と胴体を結ぶ継目まで達し、そして横継目に沿って走り、胴体の裂けた部分が両側で平らに開き、ボイラーの両端を向かい合う方向へ飛ばす。もちろん、破片の飛散方向はボイラー本体の最後まで接触していた部分の影響を大いに受けるため、爆発がこのように単純なことは稀である。この点の適切な観察の欠如が、しばしば誤った結論に導かれてきた。

【第28図】

第28図に示す、そして展示されている模型で1864年ウェストブロムウィッチで発生した爆発では、竪型ボイラーの側面の下部が吹き飛ばされた。解放された部分はまた2つの破片に分かれ、それぞれがボイラーの後方にかなりの距離離れたところへ、元の側面とは反対の方向へ落下した。この説明は検査の結果明らかになり、破裂の原因は底部の腐食であり、裂け目は継目に沿って上方に走り、側面チューブの山形鉄に達するまで達し、その周囲を上方の最初の継目まで走った。この継目は蝶番の役割を果たし、裂けた破片がそれを中心に回転し、それが破片を激しくねじ切ったが、ボイラーを引っくり返し、破片に方向を与える逸脱力を受ける前ではなく、それらは健全な上部の継目を蝶番として円周上で旋回した接線方向に飛び散った。

【第29図】

【第30図】

特に火にさらされる部分で普通円筒形ボイラーの大径化を避けるため、小径の複数の円筒を組み合わせて所要の蒸気動力を供給するボイラーが使用されてきた。エレファントボイラーとして知られるこれらの一つは、フランスで非常に多く使用されたため、フランスボイラーとも呼ばれることがある。第29図に示され、上方の大きな円筒に直立円錐管で接続された2本の小径円筒から成る。レトルトボイラーと呼ばれる別の形態が第30図に示されており、本協会の以前の会議で説明された（機械技師協会議事録1855年191ページ参照）。これらの平円筒の組み合わせの欠点は、内部の掃除や検査が容易でなく、また蒸気の出口が自由でないため、蒸気が小さな通路を通過する間に水を運び去ってプライミングを引き起こし、また蒸気発生を遅らせ、ボイラー板を危険にさらすことである。鍛鉄板製の平円筒を強化する目的で、継手を第31図に示すように斜めに走らせることがある。これは、縦継手が最も弱く、横継手が最も強いため、それらの間の斜めがボイラー全体に最大の強度を与えるという原理に基づく。

【第31図】

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

【第32図】

【第33図】

【第34図】

【第35図】

平円筒形およびワゴンボイラーは、多年にわたり、炎が通過して加熱面積を増大させる様々な形状と配置の内部チューブで製作されてきた。これらはワゴンボイラーの前の図面である第11図および第12図に破線で示されている。また第32図では、チューブが火の上から平円筒ボイラーの前面に通じ、第33図では2本のチューブが側面から前面に通じ、第34図ではチューブが背面から通るが火の上を回って再び背面に通じ、第35図では背面からのチューブが各側面の横断チューブを通って外へ出る。これらの事例のすべてのボイラーは外部燃焼式である。このチューブの追加は、チューブの設置スペースを確保するためにこれらのボイラーのサイズを非常に大きくする傾向があった。これらのボイラーは現在9フィート、10フィート、さらには11フィートの直径のものが見つかる。この大型胴体を外部燃焼式にすると、平円筒形ボイラーで述べられたのと同じ危険にさらされる一方、内部煙道の邪魔で掃除が容易でない。これらの大型ボイターの底全体の長さを通過してからでないとチューブに入らない場合、チューブの加熱面積が蒸気発生にどれだけ役立つかは疑問であるが、チューブは相当な空間を占めるため、ボイラー内の水量を減らす点で有用である。

【第36図】

これらのボイラーの爆発は、チューブの潰えによって起きることもあったが、はるかに一般的には第36図の略図で示されるように、火の上の胴体の破損によるものであり、これは1865年ウルヴァーハンプトンで発生した爆発で、最初の裂け目は頻繁な修理により縦継目の相当な長さが一直線上にあった火の上の継目で発生した。火の上の4枚の板が分離して開き、2本の継目がボイラー全体を完全に一周するまで裂け、板は示されるように後方の土手の上に平らな破片として投げ出された。チューブを含むボイラーの本体は引っくり返り、前端は吹き飛ばされた。

【第37図】

すでに述べたいくつかの形態のボイラーの変更または融合により、第37図に示されるバタリーボイラーとして知られる構造が生み出され、火の上にワゴン形の端部を持ち、平円筒形の胴体の内部を単一のチューブで続けている。このボイラーは非常に急速に蒸気を発生することが判明したが、火の上の構造およびチューブ沿い、特にチューブの前端がワゴン形の焚口に合わせてベルマウス状に広がる部分の極端な弱体性により、爆発があまりにも多発したため、現在ではこの形のボイラーはほとんど製造されていない。1821年エディンバラで発生した極めて早期の爆発は、ワゴン形の焚口がはるかに長かったことを除けば、この形状のボイラーのものであった。この形のボイターのその他の爆発は、1845年アシュトン・アンダー・ライン、1854年ウルヴァーハンプトン、そして1856年ティプトンで発生した。

【第38図】

【第39図】

【第40図】

【第41図】

燃料の節約を目的として、第38図に示すように、端から端まで走るチューブ内に火を設置した。この形態のボイラーがコーンウォールで非常に多く使用されたため、コーニッシュボイラーという名前が付いた。これらのボイラーが極めて優れた性能を発揮したことから、経済性と耐久性に関して最も完璧であると多くの者に信じられたが、発生した膨大な数の爆発、あるいはより正確には潰れた煙道により、この見解は変わり、第39図に示される二重煙道ボイラーに発展した。これは、同じ胴体内に2本の小径チューブを持つことで、加熱面積を増大させるだけでなく、強度も増大させるものである。二管式ボイラーには、様々な特定の結果を得る目的で作られた非常に多くの種類がある。場合によっては、2本のチューブが火の直後で単一のチューブに合流し、第40図に示すブリーチェスタブボイラーとして知られるものを形成し、他の事例では、第41図に示すようにボイラーの外側の胴体を楕円形にし、2本のチューブを端から端まで通した。加熱面積はまた、より小さな横断チューブを直角に交差させることでも増大し、主チューブの強度も増大したが、これらの利点は、当然より大きな複雑さによって得られ、検査や修理の困難さを増大させた。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

高圧使用時のチューブの頻繁な潰えによる破損と、綿密な実験の結果から、これらチューブの外面に様々な構造の補強リングを単純に追加する方法が生まれた。これにより、胴体とチューブが同等の強度を持つようになった。外圧にさらされる大径チューブの弱体性に対する認識が普及するには相当の時間を要し、補強リングのない大径チューブを持つボイラーが現在もなお多数製作、使用されている。しかも、いくつかの地域では、そのようなボイラーが遙かに過大な圧力で、しかも極めて多くの数で使用されている。複数のボイラーを並べた設備において、補強リングの欠如によりチューブが潰えて一台また一台と爆発する事例が複数ありながらも、それらは依然として不必要であると信じられている。この構造の孤立したボイラーで大径チューブが潰えた事例も極めて多数あるが、チューブの弱体性以外の理由の方が爆発原因としてより確からしいと考えられてきた。補強リングなしで大きな長さに作製された大径チューブが高い外圧に抵抗する弱さを示す良い例として、1865年バートン・オン・トレントで爆発した、新しく、よく作られ、適切に取り付けられたボイラーの潰えた煙道を第42図に示す。

【第42図】

内部燃焼式管式ボイラーには多くの利点がある。最大の引張力にさらされる胴体が、同時に火の最初の作用にさらされることはない。火は水の中央にあるため、最大の効果が得られ、かつ最も多くの蒸気が発生する火の直上の加熱面は、底面から加熱される外部燃焼式ボイラーの場合と比べて、蒸気が通過する必要がある水の深さがそれほど大きくない。チューブはまた端板の補強材として機能する。そして、水中の泥は損傷を与えるチューブからは落下し、比較的危害の少ない底部に堆積する。

しかしながら、これらの管式ボイラーは独自の欠点を抱えている。平円筒ボイラーのように内部の掃除や検査のために移動するのは容易ではなく、チューブがスペースを非常に多く占めるためである。高度に加熱されたチューブと比較的冷却された胴体との膨張差は歪みを生じ、端板を膨らませる。あるいは端板が剛体に作られている場合、歪みはチューブにねじれを生じさせ、これにより歪み線に沿って鉄を軟化させたり腐食を受けやすくしたりして板に溝状腐食を引き起こす。しかしながら、これらの欠点にもかかわらず、この形式のボイラーは優れている。

製造業者が様々なプロセス、特に製鉄の際の廃熱を利用できるようにするために、ボイラーの形状は多くの変更が加えられている。この目的で平円筒ボイラーが使用され、時には8台の攪拌炉が1台のボイターで作動させられることもある。この用途のための最も初期の特別な配置の一つが、第43図に示す中央チューブ付き竪型ボイラーであり、もともとは2台の炉のために作られた。直径約7フィート、高さ16フィートであった。その後、第44図に示すように、直径10フィート、高さ28フィートまでサイズが増大した。これらのボイラーは1台、2台、3台、または4台の攪拌炉のために作られ、球形端板を持つ円筒で、垂直に立ち、底部から約半分の高さまで中央チューブがあり、ここに側面チューブが接続されている。各炉の熱は胴体の一部に作用し、その後側面チューブを通過して、地下煙道へと煙突へと向かう中央チューブを下っていく。

【第43図】

【第44図】

これらのボイラーには多くの優れた点がある。加熱面積が大きく、胴体が周囲全体で加熱されるため、底面のみを加熱する水平平円筒ボイラーのような不均等な膨張による板と継手の歪みが少ない。そして両端が球形であるため、内部圧力下での形状変化がない。さらに、ボイラーの垂直配置の結果、安全な水深を容易に維持できる。しかも蒸気はその表面から相当な高さで取り出されるため、プライミングがほとんどなく、ボイラー内および煙道内で人が直立できるため、すべての部分の掃除と検査が最も容易である。しかし、この種のボイラーの大きな欠点は、作業者の真ん中に設置されなければならないことである。したがって、爆発の危険性が他の形式のボイラーより大きいわけではないが、破裂した際には、作業現場からより遠くに配置できる他のボイラーの場合と比べて、必然的に多くの生命を危険にさらす。ボイラーに何か問題が発生して火を消すことが望ましい場合、炉を停止して鉄を流し出す必要があるため、これを行うことは多大な遅延を伴う。また、爆発が起きると、作業中の作業者の中に溶融鉄が飛び散ることがほとんど避けられない。

【第45図】

【第46図】

これらのボイラーの最も悲惨な爆発のいくつかは、不注意な構造により発生した。1862年ダドリーで発生した爆発がその例であり、第45図に示すように、中央チューブの天板を形成する天板が、第46図の拡大図に示すようにあまりにも弱い山形鉄でチューブの側面に取り付けられていたため、平らな天板の蒸気圧力が山形鉄を貫通して剪断し、天板を中央チューブを通じて煙道へと吹き飛ばした。これにより、ボイラーは解放された蒸気と水の反動により激しく基礎から吹き飛ばされた。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

二管式水平ボイラーも、多くの場所で製鉄炉と組み合わせて使用され、各チューブに1台の炉が作動している。この配置によりボイラーを作業者から少し遠ざけることができるが、1862年マスボローでのような非常に悲惨な爆発もこのようなボイラーで発生している。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

【第47図】

単炉ボイラーは、第47図に示すように、炎がチューブを上昇する形で、垂直に立つ単管ボイラーの形式で多く使用されてきた。チューブは頂部の蒸気を通過するため、板は水との接触により過熱から保護されない。このために、チューブの内側を炎から遮護するために耐火れんがで裏打ちしていても、いくつかの事例で爆発が引き起こされた。この煙突ボイラーの別の大きな不利な点は、チューブと胴体間の空間が狭すぎて、内部の検査や掃除がほとんど不可能なことである。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

単炉ボイラーのさらなる配置として、第48図に示すエルボーボイラーがあり、ここでは前のボイラーで言及された2つの困難を回避している。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

様々な形状の内部燃焼式竪型ボイラーが、様々な目的に合わせて構築されてきた。多くの年間作動してきた大型の一つが第49図に示され、内部焚口と加熱面積を増大させるための吊り下げ円錐および横断チューブを備えている。このボイラーは、熱が側面チューブを通過して胴体の外部を回ってから煙突へと向かうように、れんが積みの中に設置されている。

【第48図】

【第49図】

1863年ストーク・オン・トレントで発生した非常に悲惨な爆発は、全体の形状はやや同様であったが、構造の詳細への同じほどの注意が払われていないボイラーを作動させようとした結果生じた。このボイラーは第50図に示され、内部焚口は円錐形で、上部直径4フィート6インチ、底部6フィート10インチであり、平面環状底によって外側の胴体と接続されていた。高圧で初めて作動させたほぼ最初の時点で、円錐形の焚口は崩壊し、円錐上部の継手で折れ、第51図に示すように炉床の上に吹き飛ばされた。平面底はその後、円錐と側面チューブの支持を失い、外側の山形鉄の周囲全体で破損した。そして天板は大気中に大きく高く吹き上がり、略図に示すように、ひだになった塊となって落下した。この事例では、このような弱い構造のボイラーが爆発することなく作動していたこと自体が唯一の驚きである。

【第50図】

【第51図】

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

爆発を回避するという明示的な目的で設計された非常に多様で大型のクラスのボイラーについて、まだ言及する必要がある。小径の鋳鉄パイプで作られたもののいくつかは、すでに言及した。蒸気自動車が最初に製造されたとき、一般的な受け器およびさらに小さなパイプで互いに接続され、垂直および水平に設置された小径パイプの群れで作られたボイラーが試された。これらは水の循環が小さすぎて、すぐに焼損し、また多くのプライミングを引き起こすことが判明した。その後、電池のセルのように配置された波形板で作られた狭い室が試されたが、大きな成功は収めなかった。機関車型の多管式ボイラーは、急速な蒸気発生器として他のすべてにすぐに取って代わり、かつては爆発からほぼ絶対に安全であると考えられていた。しかしながら、これらのボイラーの胴体は、歪みにより鉄が特定の線に沿って弱められるため、特に溝状腐食を受けやすいことが判明している。おそらく、どのボイラーよりも、すべての部分が検査できることがどれほど必要か、そしてまた、運搬の必要性に対応するために設計されただけの小さくて窮屈なボイラーを、固定式の目的に使用することがどれほど賢明でないかを、機関車ボイラーが最も明確に示している。機関車ボイラーの爆発は多く発生しているが、政府監査官の公刊された公式報告書に詳しく記載されているため、この論文で詳細を述べる必要はない。

爆発からの安全性を増大させつつ、非常に急速な蒸気発生を得ることを目的としたボイラーの形式として、水の人工循環を伴う胴体内の小径パイプのシステム、および鋳鉄球の群れから成るボイラーが特に挙げられ、これらは本協会の以前の会議で説明された（機械技師協会議事録1861年30ページ、および1864年61ページ参照）。しかし、現在ではいずれもこの国ではあまり使用されていない。また、主に火の中に垂れ下がる小径チューブで構成され、自然循環を確保するために内部にさらに小さなチューブまたはその他の配置が施されたボイラーも言及に値し、これらはその目的を成功裏に達成しているように見える。

これらの小型ボイラーのすべての原理は、損傷時に蒸気に変換される準備のできている高温の水の塊という形の危険の貯留がないように、内部に含まれる水量を少なくすることである。そして、これが利点であることは否定できない。しかし他方、数分で全内容物を蒸発させる容量の小さいこれらのボイラーは、そのこと自体が新たな危険にさらされ、消防ポンプのような突然の緊急事態ですぐに蒸気が必要な場合、または機関車のように必要な発生動力が瞬間ごとに変動する用途には極めて適しているが、製粉所や炭鉱のような通常の固定式の目的にはほとんど不適切である。これらは給水に対して絶えず焚火と慎重な注意を必要とし、通常の固定式ボイターのように安全のためにしばらく放置することはできない。また、非常に恐れられている危険の貯留は、機械の運転を安定的に維持するのを助ける動力の貯留でもあるということも念頭に置く必要がある。蒸発点まで加熱された大量の水、煙道の加熱されたれんが積み、および大型焚口は、いずれも規則性を助けるものであり、担当者が火床から数分間離れていても、ボイラーを損傷したり蒸気を低下させたりする危険なしに、その他の作業に従事できるようにする。現在では、蒸気使用者は、実践で面倒であることを恐れる小型ボイラーの想定される安全性よりも、大型ボイラーの既知の危険性を好んでいる。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

多くの初期のボイラーは、継手の配置の不適切な方法により弱体化されていた。縦継手は第20ページの第24図に示すように端から端まで一直線上に作られ、横継手もまたボイラーを完全に周回するように連続しており、各板の角に鉄板が4枚重なる部分ができていた。第21ページの第25図のように継手を交差させることは、強度を大幅に増すとともに、裂け目が危険な程度に前に進むのをしばしば防止する。

ボイラーの強度を確保するためには、設計がどれほど完璧であっても、良い材料と仕上げの必要性を言及するまでもあるまい。板が弱く脆い鉄で作られていたり、製造が不完全であったりすれば、よいボイラーは決してできない。ボイラーの作動中の歪みは別として、鉄はボイラーの構築中に必要な加工、成形、パンチングの歪みを受けなければならない。リベット穴を開ける前にボイラーを形成する板が所定位置にうまく合っていない場合、誤差は穴でドリフトを不適切な程度に使用することにより部分的に修正されなければならず、その後互いに合致しない穴を埋めるために不完全なリベットが使用される。そして損傷は、その後、確実に現れる漏れを止めようとする過度のかしめによって頻繁に増大される。この方法で、ボイラーは作動開始前からすでに、そのいくつかの部分間で最も不均等な内部歪みにさらされることが多い。そして熱が加えられると、単なる膨張により不当なねじれが生じ、縫目裂けを引き起こし、最終的には災害に至る。不良のリベット留めとかしめのいくつかの標本が会議に展示され、そのうちの一つの略図が第52図に示されている。

【第52図】

ボイラーの強度は、取付具をボイラーに取り付ける不適切な方法によって非常に弱められることが多く、多くの爆発はこの欠陥の結果である。多数の取付け用穴が一直線上にボイラーから切り取られるだけでなく、これらの穴は不必要に大きく作られることが多い。蒸気ドームは、しばしばボイラーの胴体を大幅に弱める位置に配置され、板から切り取られる穴はドームの全直径に作られる。そして場合によっては、第53図に示すように、ドームや蒸気室を正方形または長方形に作り、胴体をさらに弱めている。

マンホールは、適切に配置され、かつ正当に補強されない場合、しばしば危険の源となる。非常に小型のボイラーにおいても、しばしばボイラーの縦方向に最長径を配置し、第54図の略図のように、1865年ウォルサルで爆発したボイラーのように、胴体を大幅に弱める。このボイラーは長さ5フィート3インチ、直径2フィート6インチであったが、マンホールは18インチ×13インチで、片端から数インチの位置に配置されていた。端部は溶接されていない山形鉄で固定されており、結果的に端部とマンホール間の胴体の小さな部分の強度があまりにも小さく、破損して端部とマンホール蓋を解放し、その後、本体は反動により何本もの通りを越えて遥かな距離へと吹き飛ばされた。

【第53図】

【第54図】

マンホールのやや同様の不適切な配置が第55図に示され、ここでは直径わずか2フィート6インチの蒸気ドームの平らな天板から17インチ×14インチのマンホールが切り取られ、これを補償するための補強リングもなかった。マンホール蓋を締め付ける繰り返しの歪みと、蒸気圧力の組み合わせにより、蓋は板を貫通して押し出され、吹き飛ばされた。この爆発は1865年バーミンガムで発生した。

【第55図】

前の例は、ボイラーの構造上の欠陥が爆発をもたらすことがしばしばあることを示してきた。以下の事例は、作動中に生じる損傷が引き起こす爆発を説明する。ボイラーはおそらく他のどの構造物よりも摩耗と損傷の対象であり、いかに注意深く作動させようとも、深刻に劣化する。彼らが行うべき作業を考慮すれば、20年、30年、あるいは50年もの間爆発することなく作動しているボイラーがこれほど多く見つかることは驚きである。しかしながら、摩耗と損傷という用語はこの主題にはあまりにも曖昧であり、遭遇する損傷は明確な項目別に考慮されなければならない。

ボイラーにとって最も恐れられるものは腐食に違いない。なぜなら、板が薄くなったら、再び強化することはできず、永久的に弱体化したままになるからである。腐食は、適度な注意深さによって容易に検出でき、適度な注意、あるいはボイラーのすべての部分を容易に検査できるように配置することにより、一般に防止できるため、より一層注意を要する。腐食は、発生した爆発の非常に大きな割合の直接的かつ紛れのない原因となっている。これは状況に応じてボイラーの内外で発生し、様々な方法と様々な場所で鉄を侵す。

【第56図】

【第57図】

【第58図】

【第59図】

内部腐食は、不良な給水により時折発生し、その影響は同じボイラーの異なる部分で範囲が異なる。極めて稀に広い表面で均等に板を薄くすることはなく、鉄を斑点状に侵して多数の孔をあける孔食を引き起こす。これらは時には徐々に作用の中心から増大するかのように大きく、時には小さいが、全体として残る健全な部分よりも侵された部分の方が多いほど密集している。後者の非常に奇妙な例が会議に展示され、外部燃焼式の大型多管式ボイラーの下部の胴体から切り取られた第56図および第57図に示されている。腐食は胴体の加熱されやすい部分のそれに沿って最も大きく、また広範囲にわたったため、2台のボイラーが同時に爆発した。これらのボイラーは16年間作動していたが、腐食は爆発の約8年前に、給水がいくつかの鉄鉱山から得られたことにより腐食性を帯びたときに始まった。この爆発は1864年アベラマンで発生した。腐食は何年も継続しているのが見られ、危険を引き起こすほどではないと考えられていたが、金属の厚さを貫いてどのまで深く及んでいたかは半分サイズの断面図である第57図で見られる。同様に奇妙な別の標本も会議に展示され、約10年間作動した平円筒ボイラーの火の上にある掃除板から取られた、第58図および第59図に示されている。給水は時折不良で、スケールで保護されていないDDDの領域の鉄を侵した。このような偶発的な腐食性給水に対するスケールによる保護は注意に値する。展示された2つの標本では、スケールが削り取られていない部分では保護が完全に施されており、健全な部分の縁が中空部の上に突き出しているのが第57図および第59図の半分サイズの断面図で見られる。腐食性の水は、鉄の表面に最初に入った部分よりも広い範囲を底下で侵食した。

内部腐食は、腐食性物質が間歇的に水に排出される化学工場の近くの運河や河川から給水されるボイラーで頻繁に観察される。腐食は孤立した斑点で発生するが、深い孔を引き起こす。これは、清掃のためのボイラーの冷却中に、以前板に付着していたスケールが亀裂し、水ぶくれを形成し、約2インチ平方の部分が鉄からわずかに持ち上がるという仮定で説明されるようである。ボイラーが再び作動に入ると、この水ぶくれの部分に腐食性の水が満たされ、循環なしで滞留し、腐食を引き起こす。ボイラーが再び空にされると、これらの水ぶくれが見られ、破れると黒色の水と損傷した表面が現れる。今後の作動では、これらの水ぶくれのそれぞれが、攻撃のための常時無保護の点を形成する。さらに、そのような腐食は水がスカーフを堆積させるものを使用すれば阻止されることが頻繁に見られるが、不良な水の使用に戻すと新たな水ぶくれと再発の腐食が生じる。

溝状腐食と呼ばれる内部腐食は、特に機関車ボイラーで爆発の頻繁な原因となっている。これは、急な縁を持つ深く狭い連続線にあるという点で他の腐食と異なる。時には板を完全に貫通することがある。これは、継手の線に沿って、あるいは山形鉄取付具の端に対向して、厚さの急な変化が生じる部分で見つかる。この効果は、圧力または温度の変動毎に板の交互のたわみにより、破断のために鉄を前後に曲げる際に生じるのとやや同様の歪みを、最も抵抗の小さい線が受けることによるものと考えられている。この損傷線は、スカーフが常にそこから除去されるため、腐食から常に攻撃を受ける。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

外部腐食は固定式ボイラーにおいてはるかに頻繁な爆発の原因であり、多くの原因から発生する。最も頻繁な原因は、最も容易に検出できるにもかかわらず、ボイラー上部の取付具の継手からの漏れである。これは、リベットの代わりにボルトで取り付けられることが過度に多いためである。この弊害は、ボイラーを覆うれんが積みによって大いに増大する。れんが積みは板に水を保持し、損傷を観察から隠す。ボイラーの上部が薄くなり、小さな穴が破裂するまで、このようにして放置される損傷がいかに多いかを見つけることは驚きである。これらは時折木栓で止められたり、ねじ付きの板片で覆われたりするが、そのいずれも漏れを引き起こして弊害を早める。展示された標本に示される通りである。屋外にさらされるボイラーは、当然塗装されていない鉄製の他のものと同様に腐食する。しかし、不適切な覆いの下での漏れによって引き起こされる損傷が非常に大きいため、露呈はその2つのうちでより小さな弊害と言える。進行状況が見えることは、誤った安心感に陥るよりもましだからである。究極的には、屋根より安価で優れた覆いは見つからないであろう。屋根は、露出による熱損失を防止しつつ、ボイラー上部のすべての取付具と継手への自由な接近を許す。

【第60図】

著者の観察下に入った覆いの弊害のいくつかの例を挙げることができる。一連のボイラーはれんが積みのアーチでよく覆われ、すべての水をシャットアウトするように造られ、かつボイラーには数インチの空間を残して間隔を置いて接触するように設置されていた。約7年間の作動後、ボイラーの上部全体が危険なほど薄くなり、更新する必要があることが判明した。原因は取付具とボイラーの継手からの漏れであり、噴出した蒸気はボイラーとアーチの間の空間を引き込まれ、誰も気づかない場所で逃げていた。別の事例では、放射による熱損失を防ぐために、灰で覆われた同様の一連のボイラーがあった。雨と灰の下での漏れ、および灰自体からの腐食性物質が協働して、2年もしないうちにボイラーの天板を危険なほど薄くした。この灰での覆いによる腐食の例を第60図および第61図に示す。

【第61図】

【第62図】

【第63図】

サンドで覆われたボイラーでも同様の損傷が観察され、第62図および第63図の略図に示す。これは8年間の作動後の腐食の事例を表す。放射による熱損失を防ぐにはサンドより優れた覆いはないが、これらの2つの例で、腐食がSSで示される場所に孔を開けるまで板の厚さを食い尽くすまで続いたことが見て取れる。セメン卜を用いたれんが積み、あるいは板の表面に付着しかつ漏れを示すために作られた様々なセメント、あるいは麻袋やフェルトなどの材料、あるいはボイラーの周囲全体に約6インチの空気層を残す鉄板外装によって、良い覆いが形成される。しかし、これらはすべて、覆いを取り除くという費用のかかる作業なしにはボイラーを検査できないという大きな欠点があり、この方法で爆発を引き起こす危険が観察から隠されたままになる。

爆発はまた、煙道内のボイラー表面の全面的な腐食によっても起きている。多孔質の岩の基礎の上に築かれた側壁に設置された新しいボイラーが、2年もしないうちに底部全体が腐食したことが判明した。原因は基礎から立ち上る湿気が常に蒸気を存在させたためである。腐食は特異で、長い間湿気のある場所に放置された古い鉄に見られるものとよく似ていた。鉄板は触れると崩れ、表面から大きな薄片を剥がすことができ、板の厚さの大部分を指で除去することができた。類似の腐食が、1863年ラフバラで爆発したボイラーで発生した。胴体の底部が腐食部分で裂け、破損がボイラーを何回か螺旋状に周回するため、ほとんどすべての胴体が第64図に示す奇妙な方法で剥がされた。1866年リーズで発生した第65図に示す爆発も、ボイラー底部の腐食から生じた。

【第64図】

【第65図】

【第66図】

ボイラーの側面煙道で見つかる腐食の大部分は、継手の漏れによって引き起こされる。多くのボイラーは土曜日の夜の作業終了直後に掃除のために排水され、かつ炉と煙道のれんが積みが冷却する前に長時間放置される。その結果、水が入っていないボイラーは作動時よりもはるかに高温になり、継手とリベットがこれにより生じる過剰な膨張によって損傷を受け、たわみ、緩む。これは鉄の方がスカーフよりも大きく膨張することにより、スカーフを緩める目的で意図的に行われることもある。ボイラーが再び作動に入ると、継手とリベットが漏れ、層状腐食と呼ばれる腐食を引き起こす。これは、ボイラーのすべての継手がこのように腐食しているのが見られるほどの程度で発生するのが観察され、大規模製造工場のすべてのボイラーで同様のことが見つかることもある。この層状腐食の標本が会議に展示された。特に第66図および第67図に示されるものは注意に値し、漏れているリベットRからの蒸気と水の噴流が、破線EEEに沿って板に一連の溝を刻み、Sで示される板に孔を穿つ効果を示す。この腐食は約4年間続いていたが、通常の検査ではめったに見られないボイラーの部分にあった。この形式の腐食による爆発が多く発生した。なぜなら、裂け目が一度生じると、破損は薄くなった板の溝に沿って続くからである。

【第67図】

ボイラーがれんが積みと接触している部分で発生する腐食ほど、検出が最も困難で最も恐れられる腐食はない。これは、れんが積みに設置されたすべての形式のボイラーで同様に見つかる。側面煙道がボイラーに向かって頂部で集まる部分で見つかった場合、通常は取付具または給水管の漏れ、あるいは雨がボイラーとれんが積みの間に落ちるのを許容することによって引き起こされる。屋根からの水滴が煙道の天板に落ちるのを許容したことが、複数の爆発の原因になった。底部煙道壁がボイラーに触れる部分で腐食が見つかった場合、しばしばボイラーの重量によって歪められた継手の漏れによって引き起こされ、これはボイラーまたは煙道の修理後、ボイラーの重量の適切な分担を再び担うようにれんが積みを元の位置に置くという注意を怠ったことが原因で頻繁に生じる。このような手段で大型ボイラーの底の形状が完全に変えられてしまった事例に遭遇した。重量のあるボイラーの側面のブラケットは、リベットまたはボルトが漏れて腐食を引き起こすだけでなく、ボイラーの側面板を曲げたり亀裂を入れたりするほど歪められている。第40ページの第53図にBで示されるブラケットは、山形鉄に板片を取り付けただけのもので、もしれんが積みを山形鉄のすぐそばまで再建していなければ、レバレッジが大きいため特に損傷を引き起こしやすい。これは、ボイラーの上下にリベット留めされた平鉄のエルボで構成されるCで示されるより良い形式のブラケットで回避される。

【第68図】

古いバルーンおよびワゴンボイラーでは、底が側面と接合する角度部分はれんが積みと接触している場合、ほとんど長期間健全な状態を保つことはなく、爆発したものもれんが積みの上に載った部分でほとんど腐食し通しているのが見つかる。先に言及し、第7図に示した爆発は、れんが積みに載せたボイラーの底部の腐食が原因であった。多くのボイラーは、煙道のれんが積みをボイラーの形状に合わせ、できるだけ間隔を狭くするように設置されているが、加熱効果の増大で得られるわずかな利点は、煙道に入って検査することの不可能性によってはるかに上回る。煙道を十分に広々とさせることによってのみ、適切な検査が可能になり、漏れによるれんが積みの指示を確認・修正でき、腐食を阻止できる。楕円形胴体のボイラーで、中壁の上に設置された、目を見張るような腐食の事例が発生した。煙道は人が入れるほど狭くなく、底部の漏れは、エンジンポンプが短時間止まっている間にボイラーがほとんど空になって近づいたときにのみ発見された。その後、壁に載った底部全体が連続線で広範囲に腐食し、楕円形を補償するための底部の多数の補強材によってのみ爆発が防がれていたことが判明した。第68図は腐食の位置と範囲を示し、板は黒い印で示される部分で完全に孔があいていた。この腐食は約3年間続いていたものと推定される。

【第69図】

【第70図】

腐食が爆発の原因ではないということが時折主張される。なぜなら、腐食部分は単に破損して蒸気を無害に放出するだけであり、少なくともボイラーはその基礎から変位しないからだという。腐食が局所的で、破損の拡大を停止するのに十分な強度の健全な板に囲まれている場合、1865年シェフィールドで発生した第69図に示す爆発のように、そうかもしれない。この事例では、約1.5年間にリベットの代わりにボルトによる不完全な修理による継手の漏れ、およびれんが積みにより板に対して湿気が保持されるのを許容したことにより腐食によって厚さが1/8インチに減少した部分で、ボイラーの片側から板片が吹き飛ばされ、ボイラーを変位させることなく蒸気と水が逃げた。しかし、そうした状況下でも、吹き飛ばされた破片が底部からのものであれば、第70図に示す1865年リーズでの爆発のように、放出する蒸気の反動によってボイラー全体が大きな距離へと吹き飛ばされる可能性がある。腐食がどのような長さにでも及べば、最初の裂け目はほぼ確実に、完全な爆発という結果になるまで続く。会議に展示された小型模型のいくつかは、様々な爆発事例での破損線を示した。一つは、1865年ウィガンで発生した、れんが積みの上に載った部分全体の長さにわたる腐食が原因の平円筒ボイラーの爆発後の外観を示し、その略図が第71図に示されている。

【第71図】

ボイラーの爆発の多くは、スカーフの蓄積が原因で発生した。損害は、ボイラー内部全体に危険な厚さまで徐々に堆積するスカーフによるというよりもむしろ、側面からの破片が底部に山積みに落ちることによる。蓄積物の下の板は、水との接触がないため過熱され、軟化して「ポケット」状に沈み込む。これに気づかなければ、すぐに完全に燃え尽きてしまう。損害を引き起こしたスカーフが、しばらくの間圧力に抵抗するのに十分な厚さと硬さがある場合、穴は広がり、スカーフが突然破損して内容物が激しく流出し、ボイラーを揺動させるか、少なくとも火を炉床から吹き飛ばす。1863年ビルストンでの爆発はその例であり、直径9フィートの大型平円筒ボイラーが、底部に沿って並列に配置された3つの大型焚口によって加熱され、第3の炉床の上に大きな「ポケット」が破裂し、作業員が熱湯で死亡した。1864年ダドリーで爆発した直径4フィート6インチのボイラーでの同様のポケットが、掃除なしで6週間作動した後、横断面図の第72図に示されている。この事例では、スカーフは図面に示すように、底部で3インチの深さまでボイラーの円形を満たし、非常に硬い種類のもので、ボイラーの板は徐々に曲げられ、元の厚さが1/2インチだったのが約1/16インチに薄められた。

【第72図】

【第73図】

ボイラーの底部全体が損傷され、板がたわみ、継手がたわむことも、泥の蓄積から生じる。水が非常に泥で満ち、ボイラーは週中昼夜作動したが日曜日に数時間停止し、その間に堆積物が厚くなり、ボイラーを作動させたときに底部から完全に分離せず、かたまりに硬結した事例が挙げられる。これらのポケットや板への損傷の多くは、重大な損害なしに発生する可能性があるが、時折構造体の平衡を破壊し、爆発に至る最初の裂け目を引き起こす。会議に展示されたスカーフの標本のいくつかは、その厚さが清掃後の不注意に残された小さな破片、または第73図に見られるようにボイラーの側面から落ちたもの、またはボイラーに残されスカーフの蓄積の核を形成した木綿ワスレまたはその他の物質で構成されていることを示している。他の標本は、漏れを止めるために外部物質がボイラーに投入されたに違いないことを示している。

ボイラーへの入口の給水管におけるスカーフの蓄積もまた、給水供給を停止させることで爆発を引き起こした。同様の結果は、露出したパイプにおける水の凍結によっても引き起こされ、毎冬1台または2台のボイラーがこの原因で損傷または爆発し、特に厨房の炉裏に配置された小型家庭用ボイラーで発生する。スカーフは除去可能であり、これを適時に行えばボイラーを元の状態に回復できるため、腐食ほど大きな弊害とは見なせない。

スカーフを堆積させない純粋な水の利点は、ボイラー給水にとって大きいため、これを得るためにかなりの費用を費やすことは常に価値がある。あるいは給水をできるだけ精製するためにいくつかの措置を講ずるべきである。機械的に浮遊している泥で、重力によりボイラーの底部に沈殿するものであれば、ブローオフ装置を頻繁に使用すべきである。不純物が軽くて、スカムの形で表面に運ばれるのであれば、ブローオフ装置は底部からだけでなく水面からも排出すべきである。不純物が化学的に水中に浮遊している場合、様々な製造工程の廃棄物で適切な成分を含むもののいずれかを、不純物の効果を相殺するために使用すべきである。一般のソーダは、おそらく他のどのものよりも目的に適する。しかしながら、その後は、外国物質からボイラーを除去するためにブローオフ装置をより頻繁に使用しなければならないことを忘れてはならない。さもなければ、損傷は増大する。船舶用ボイラーでは、塩類堆積物を除去するために絶えず注意が必要である。そして不純な水を使用する固定式ボイラーでは、土類堆積物を除去するために同様に体系的な注意が必要である。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

おそらく、爆発の原因として水不足ほど頻繁に言及されるものはなく、これは過熱されたボイラーに給水を突然入れることと頻繁に結び付けられる。多くの爆発はこの原因に帰されるが、より詳細な調査をすれば、はるかに確からしい理由が明らかになっただろう。例えば、1865年アバーカーンで発生した爆発では、水不足が原因であると述べられた。非常に大きな煙道チューブを持つ単管ボイラーで、底部から上方に潰れた。チューブの頂部と胴体の側面は、3つの炉（1つはチューブを通し、他の2つは胴体の両側で作動）の炎にさらされていても、過熱の痕跡は全くなかった。この事例では、爆発の原因は明らかにチューブの弱体性であり、水不足ではなかった。ボイラーが空になるか、赤熱したボイラーに給水を入れると、必ず爆発すると仮定するのは誤りである。他に接続されていないボイラーが、ブローオフ管の破損などの原因で急速に空になると、単に赤熱になり、火の上で歪んで形が崩れるだけで、よく見られるが、爆発は起きない。給水を止めて蒸発を続けると徐々に水位が下がるように、水が徐々に減少する場合、水が離れるにつれて火にさらされる部分が過熱される。水位の低下が非常に遅い場合、これらの部分が赤熱になり、圧力に耐えられないほど軟化、弱体化すると、現在年におけるスメスウィックのように、煙道が水面より上に設置され、第74図に示すように爆発が発生する。

【第74図】

ただし、過熱がそれほど進む前に再び給水を入れ、給水管が通常のようにボイラーのほぼ底部まで下がっていれば、水は加熱された側面に徐々に這い上がり、板を冷却する。その熱は、通常の安全弁が逃がす以上の蒸発を引き起こすほど十分ではない。危険は、ボイラーの加熱板に蓄積した熱によって発生した過剰な蒸気によるというよりもむしろ、特にこの作用がボイラーの一部分にのみ生じることによる板の損傷と歪みから生じる。この点に関する特異な事例が挙げられる。第44図に示すような4炉竪型ボイラーが、自動給水装置の偶発的な固着により、水の水位がボイラーの底部を形成する半球形端板の頂部まで低下するほどほぼ空になった。給水装置がその後自力で解放され、給水が全開になると、水が徐々に上昇し、たわんだ継手の漏れにより、全体の出来事が発見されるまで、機関ポンプが短時間停止していた間、エンジンポンプが短時間止まっている間に、煙道内に非常に多くの蒸気が発生して炉の作動を停止するほどであった。過熱は板をたわませるのに十分であり、1箇所で破裂がほぼ始まっていたが、爆発はなかった。この点についての直接実験として、ボイラーを意図的に赤熱させ、その後冷水を満たしても、爆発は引き起こされなかった。

ボイラーは、水位が通常の点を下回っていなくても、または先に述べたスカーフの蓄積がなくても、単に強く加熱された表面からの急速な蒸発が、適切な水との接触を妨げるほどの連続した蒸気流を生じることで、過熱により爆発すると主張されることがある。1865年バーミンガムで発生した第75図に示す3炉竪型ボイラーの爆発にこの原因が当てはめられた。約3フィート×1.5フィートの板片が、絶え間なく強大な炎が衝突していた場所の側面から吹き飛ばされた。板は最初に膨らみ、その後膨らみの中心で破損し、各縁が裏返しになって折れ取れた。給水についての確証はなかったが、吹き飛ばされた部分の底部よりはるかに上方にある中央チューブの天板は無傷のままだった。

類似の事例が、1865年キドゥァーミンスターで発生した大型水平ボイラーのもので、第76図に示すようにそのチューブが潰れた。これは4つの炉によって加熱され、1つはチューブ内に、1つは底部の下に、そして両側に1つずつ作動した。すべての炉はボイラーの同じ端で作動した。チューブはその端で部分的に潰れ、天板は11インチ低下していた。これは当初修理されたが、その後、深刻ではないにせよ過熱により再び損傷しているのが見つかった。チューブと胴体の間の狭い空間を蒸気が上昇しなければならない側面と底部からの極めて急速な沸騰が、非常に多くの発泡を生じ、強熱にさらされたチューブの頂部に固体の水がほとんど到達できなかった可能性が非常に高い。

【第75図】

【第76図】

長年の使用による鉄の劣化も多くの爆発の原因に帰されている。1864年ダラムでの爆発、および1865年サンダーランド近くのハズウェルでの別の爆発では、それぞれ25年間と30年間、ボイラーが常時作動していた。圧延時に適切に溶接されていなかった板の破損による爆発では、設置時に健全でなかったことは疑いなく、見過ごされた。しかし、破損した板が脆く、不良な鉄であることが判明した場合、本来の品質不良よりもむしろ作動の影響に原因が帰される。もちろんこれが常にそうであるわけではない。なぜなら、過熱による板の損傷はすでに説明されている。板が、過熱を引き起こす火の作用にさらされていないボイラーの場所から取られたため、作動による劣化と誤って判定された事例がある。したがって、実際には損傷は、ボイラー製造時に、必要な形状に曲げる際の鉄の焼損によってのみ発生した可能性がある。ボイラーに致命的な損傷を与える頻繁な原因は、先に言及し、第36図に示した1865年ウルヴァーハンプトンでの爆発のように、継手の交差を破壊する不適切な修理である。さらに、古い板の端は、最初のリベット留めとそれに引き続くリベットの切除によってすでに試験されており、強固な新板に引き寄せるためにドリフトを使用することにより、頻繁に再び歪められる。そして多くの縫目裂けが、このようにして始まり、最終的には爆発を引き起こす。

多くの爆発は、作業員が水位と蒸気圧力の高さを知るための適切な装置、および給水供給と蒸気逃がしのための十分な装置の欠如、あるいはそれらのいずれかの故障によって引き起こされたが、そのような爆発は現在の論文では一般的にのみ言及されるにとどまる。ボイラーの取付具は通常、観察が容易であり、これらを良好かつ効率的にすることの重要性が普遍的に認識されているため、多くの論評は不要である。すでに、損傷の原因としての自動給水装置の固着について言及したが、フロートやゲージの類似の故障が絶えず発生している。しかし、これは作動の安定性を助け、あるいは危険の警告を与えるための自動装置を非難するものでは決してない。しかしながら、装置は補助のためだけに頼るべきであり、これらの装置を監視なしにボイラーに依存させておく作業員は、注意深いとは言えない。著者は、記録式圧力計において、自働原理を新規かつ有用な方法で適用したのを見た。それは、それが接続されていたボイラーの一つが爆発した際の蒸気の実際の圧力を示したため、より興味深いものであった。

蒸気逃がしのための装置が不十分なため過圧を受けたという多数のボイラー爆発の中で、安全弁が蒸気管に配置され、蒸気止め弁が閉じられるたびにそれらとの連絡が遮断されるような配置になっている事例が多い。これは、安全弁が最も必要なときである。安全弁は不必要に過重荷されることが頻繁に見つかり、多くのボイラーが、非常に大きな圧力増加なしにはボイラーが発生するすべての蒸気を逃がすことができないほど、不適切に配置され、過重荷された安全弁で絶えず作動されていると信じられている。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

以上の説明で、ボイラー爆発は神秘不可解な原因から生じるのではなく、存在すれば是正できた何らかの欠陥に起因するということを十分示したと結論できる。したがって、残された問題は、ボイラーの真の状態を把握する最も迅速かつ効果的な方法を考えることである。水圧試験と呼ばれる方法、この試験では常用圧力を一定時間、ある程度超えた圧力の水をボイラーに保持することで、この目的は最もよく達成されると主張されている。この試験は確かにその範囲内では有用であり、おそらく内部空間の小さい機関車ボイラーのような、内部全体を人力で検査できないボイラーに適用できる唯一の試験法であり、新製ボイラーの仕上げ検査にも適している。しかし他方、作動中のボイラーの状態は水圧試験時の状態とは大いに異なるため、これだけに頼ることはできない。危険な腐食があることがわかっていながら、明らかな損傷なしに常用圧力の2倍までこの試験に耐えた古いボイラーがあったこともある。精巧なれんが積みに設置された大型ボイラーに対する水圧試験の影響を目視または測定する困難さは大きく、多くの場合実際的な利益は少なかった。

著者は、ボイラーの真の状態を確かめる確実な方法は、すべての部分について、内部と外部の両方を頻繁に間隔を置いて検査することであると信じている。そしてこれはボイラーと煙道の両方が容易に内部に入れる状態でしか実行できないため、検査の容易さをボイラー構造選択時の検討事項にすることは特に重要である。永続的な安全性は、生命の保護というさらに重要な要素に加えて、経済性の要素として考慮されるべきである。

最近の蒸気ボイラー爆発の経験からの結論
エドワード・B・マーテン　機械技師協会会員
1870年8月3日ノッティンガムにおける機械技師協会会議議事録抄録
トーマス・ホークスリー副会長、司会
理事会の許可により

近年における蒸気ボイラー爆発の記録は非常に多数ある。英国および他国でこの問題に対する関心が高まったため、はるかに多くの情報が利用可能になり、著者が以前、ボイラー爆発の問題について論文を発表して以来、ここ4年間の経験は、すべてのボイラーが、当初の構造がどれほど優れていても、時の経過とともに状態が悪化し、爆発する可能性があるという当時表明された意見を裏付けている。この期間の爆発の詳細は、本論文に添付されている表に示され、これらは、英国のものと外国のものとを区別し、ボイラーの各クラスに対する各原因による爆発の数を示している。ここ4年間の爆発の分析も示され、ボイラーの各形式による爆発の原因、および(1)構造上または修理上の欠陥、(2)忍び寄って気づかれない作動上の欠陥、(3)注意深い作業員によって見つかり防止すべき欠陥の3つの大項目に対する爆発原因の概要を示している。これら3つのクラスのほとんどすべての欠陥は、定期検査によって検出されていたはずである。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

コーニッシュ、ランカシャー、その他の内部煙道を持つボイラーの場合、爆発を引き起こした構造上の欠陥は、チューブ、燃焼室、端板、蒸気ドーム、またはマンホールの弱体性であり、これらのボイラーにおける爆発も、上記のその他の原因と同様に、外部または内部の腐食、水不足、蒸気の過圧、ボイラー板へのスケールまたは泥の堆積の結果でもあった。

平円筒ボイラーおよびその他の内部煙道のないボイラーでは、爆発はボイラーの端板が平らに作られたこと、および、特に板を環状にする代わりに縦方向に配置したボイラーにおける頻繁な修理による縫目裂けの結果でも起きた。

船舶用ボイラーでは、上記のその他の原因に加え、弱い煙道と弱い端板も爆発に至った。

機関車ボイラーは、2つの事例で、エンジンのフレームとして使用されることによる負荷のために爆発した。

その他の爆発は、補強材の欠如と、特定の部分への過度の熱衝突によるもの、および家庭用ボイラーでは圧力下でのパイプの凍結によるものであった。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

この4年間に記録された英国における爆発の総数は219件に上り、これらは以下の項目に分類される。

　構造上または修理上の欠陥　　　　　　　　　　　　　　　　95件
　定期検査でのみ検出される欠陥　　　　　　　　　　　　　　62件
　注意深い作業員による防止が可能な欠陥　　　　　　　　　　54件
　外的要因または不確かな原因　　　　　　　　　　　　　　　　8件
　———————————————————–
　合計　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　219件

これら219件の爆発により、315人が死亡し、450人が負傷した。

219件の爆発したボイラーの構造の詳細は以下の通りである。

　コーニッシュ、ランカシャー、その他の内部煙道付きボイラー　　　84台
　平円筒ボイラーもしくは内部煙道のないボイラー　　　　　　　　　54台
　船舶用ボイラー　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　12台
　農業用ボイラー　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　11台
　機関車ボイラー　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　10台
　炉付き竪型ボイラー　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　8台
　クレーンボイラー　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　6台
　ラグ蒸気機など　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　6台
　バルーンおよびエレファントボイラー　　　　　　　　　　　　　　　5台
　家庭用ボイラーなど　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　16台
　記述不十分なもの　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　7台
　———————————————————–
　合計　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　219台

これら219件の爆発の原因はまた、以下のように分類される。

　摩耗、腐食、または焼損した板　　　　　　　　　　　　　　　　　89件
　過圧、過重荷弁、意図的または不注意によるもの　　　　　　　　25件
　不良構造、不完全な取付具または補強材、または修理の怠慢　　　　69件
　水不足、スケールまたは泥の形成、または外部煙道の過高設置　　　28件
　外的要因または不確かな原因　　　　　　　　　　　　　　　　　　　8件
　—————————————————————
　合計　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　219件

ここ4年間の最も教育的なボイラー爆発の例の略図が示されており、簡潔な説明で自明のものとなっている。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

【第1図】

定期検査が爆発に対する最良の安全策であるということは一般的に認められているにもかかわらず、ボイラーを製造または使用する者の多くは、その重要性を十分に信じてこの方法を採用していない。ボイラーはまだ検査をほとんど不可能にするような方法で構築あるいは設置され、かつ作業者あるいは他の誰かが、頻繁にすべての部分を検査する義務を負うことなく、作動し続けられている。その結果、第1図に示すような爆発が発生した（1870年第12号）。ここでは、爆発前のボイラーの元の位置を破線で示す。多くの蒸気使用者は、彼らのボイラーが入手可能な最高のものであり、最も承認された方法で設置されていれば、可能なことはすべて行われたと考えている。そして、そのようなボイラーは給水が怠けられない限り爆発することはなく、良好なボイラーは永年持つべきだという考えを当然のこととしている。10年または20年安全に作動したと言われる同様のボイラーがしばしば参照されるが、内部の溝状腐食または外部の層状腐食の忍び寄る作用にさらされていることを忘れている。それが第2・3・4・5図（1870年第35号、1866年第50号、1869年第46号、1870年第25号）に示す、もともと良好なボイラーの爆発の原因であった。

【第2図】

【第3図】

特殊なクラスのボイラー、取付具、または装置が永久の防爆安全性を保証するものと見なされている一方で、安全性が確保されるのはすべてが良好な状態に維持されている間のみであるという避けられない事実が見過ごされており、これから多くの弊害が生じている。例えば、水不足や過圧による爆発を防止する装置は、その目的に対してはどれほど完璧でも、腐食、溝状腐食、層状腐食、または弱い構造による爆発に対する安全対策としては全く不十分である。これがどれほど頻繁に起きるかを注意深く見ると興味深い。工場の他のすべての部分、特にエンジンは最も厳格な規則性で分解検査されているのに対し、動力の根源であり、全体の業務の中枢であるボイラーが、長期間、長年にわたって放置されるのが常である。所有者がこの検査の必要性を理解するのは、あまりにも頻繁に苦い経験の後である。これは他の多くの事柄と同様、安全への王道はなく、絶え間ない注意と常なる警戒によってのみ無事故が確保されるということが経験で示されている。良好なボイラーでさえ爆発する可能性があることを決して忘れてはならない。なぜなら、当初どれほど良好でも、ボイラーが慎重かつ体系的に手入れされない限り、やがて危険な弱体化をもたらすような摩耗と損傷が生じる時期が必ず来るからである。ボイラーがゆっくりと注意深く作動されていれば10年から30年以上安全に持つかもしれないが、すべての部分を検査しない限り、そんなに長く作動したボイラーに対しては何の信頼も置けない。

【第4図】

【第5図】

【第6図】

【第7図】

多くの人が認識しているよりも一般的な意見として、爆発の原因は通常、水不足と赤熱した板に給水を突然入れることによるというものがある。そして、通常の作動過程で発生する火からの板の損傷外観が、爆発時の水不足による過熱の印しとしばしば誤解されている。これは第6・7図（1867年第24号、1866年第59号）に例示されている。ボイラーが水不足の結果過熱により板が軟化して爆発することはあるが、そのような時に冷水を入れることが爆発の原因になるかどうかは甚だ疑わしい。第8・9・10図のように、給水は常にボイラーの底部に導入されるため、突然過熱部分の近くに散乱することはなく、側面に沿って徐々に上昇する。爆発は第11・12図（1868年末）に示すように、水が到達する前に軟化部分の破損により、長く前に崩壊していただろう。赤熱したボイラーに冷水を注入する実験は、複数回慎重に試されたが、いかなる爆発も引き起こさなかった。

【第8図】

【第9図】

【第10図】

ボイラー爆発が完全に防止されることは期待しすぎかもしれないが、ボイラーを管理する者が爆発の真の原因をよりよく理解することは重要である。なぜなら、水不足に加えて何に対して警戒すべきかを知る必要があるからである。この問題のより良い理解は、ボイラー作業員にとって爆発の原因が理解を超えたものであるという仮定によって大いに妨げられてきた。そして、さらに彼らが働く下でいる者たちの間の重要な意見の相違によっても妨げられている。限定された範囲の事実に基づいて強く表明された見解の伝播から、多くの害が生じ、かつ多数および多様な爆発の事実を考慮することにより修正されなければならないものである。爆発を説明するために不可解な理論に頼るのは、明確な説明が欠けたためだけである。

【第11図】

【第12図】

【第13図】

【第14図】

爆発の原因を詳細に検討する前に、疑いの余地なく、作動中のボイラーのどれにも、もしこの力が突然解放されれば、爆発のすべての激しい効果を引き起こすのに十分な蓄積力があることを心に留めておく必要がある。第13・14図（1869年第18号、1866年第63号）には、蒸気のみで満たされた、古紙蒸解用に使用された容器の破裂の激しい効果が示されている。しかしながら、通常のボイラーには蒸気の他に、大気圧の沸騰点をはるかに超えて加熱された水の量があり、破裂が発生して圧力が突然解除されると、この水の一部が蒸発し、破裂と破壊を継続するために蒸気を供給し続ける。ボイラーの爆発は、空気を裂き、瞬時に真空を残す電気または落雷の放電とは異なる。また、突然作用して真空を残す爆発性化合物の放電とも異なる。しかし、発射体が銃から離れるまでの間、連続的な圧力を維持するのに十分にゆっくりと燃焼する火薬の放電により近い。そして、60ポンド圧力で作動するボイラーの各立方フィートの水は、1ポンドの火薬に等しい爆発効果を蒸気で生じることが示されている。分解された蒸気または電気蓄積の精巧だが可能性の低い理論のいずれも、作動中のすべてのボイラーに存在する高度に加熱された水中に含まれる力ほど、破壊を引き起こすのに適した力を仮定していない。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

過去4年間の英国における爆発の経験から得られる一般的な結果は以下の通りに見える。

【第15図】

【第16図】

まず、ボイラーの製造業者または修理業者の分野に該当する構造上の欠陥について。固定式ボイラーの爆発の最も明白な原因の一つは、頻繁な修理による強度の損失であり、これはリベット除去による古い板への損傷だけでなく、新しい作業での結合の欠如による。これは第15・16・17図（1869年第45号、1870年第32号、1870年第20号）に示される平円筒ボイラーの爆発の多くを引き起こした。板が環状にする代わりに縦方向に配置されている場合、危険性は増大する。なぜなら、交差継手によって危険な裂けを停止させる可能性が小さいからである。特に北部では、連続した縦継手を持つ非常に多くのボイラーが20年または30年間作動してきたため、これらが環状に作られたボイラーよりも弱いとはほとんど考えられない。しかし、それらはより爆発しやすい。なぜなら、もし継手の裂けが発生すれば、継手に沿ってより容易に広がり、第18図に示すようにボイラーの全体的な破損に至るからである（1869年第59号）。

【第17図】

【第18図】

おそらく、平円筒ボイラーより長年作動したボイラーはなく、50年または60年前に作業に入れられ、明らかに良好な状態にある標本が多数存在する。そのようなボイラーを過度に修理したり、不適切に修理したりすると、不実で不確実になるが、その破裂と爆発は、形状の欠陥というよりも、優秀な馬が過労になりやすいのと同じ単純な理由による。炉床は通常、加熱表面に対して公正な割合の2倍の大きさであり、火の上の鉄板を損傷なく伝達できる以上の熱を強制し、さらに多くの熱を有用な効果なく煙突に逃がすという二重の弊害を生む。綿密な実験は、ボイラー内の加熱表面の範囲に対して燃焼速度が公正な割合にある限り、平円筒ボイラーであっても他の形式とほぼ同等の良好な性能が得られることを示している。多くの平円筒ボイラーが爆発したという事実は、このボイラーの製作を非難するには不十分である。これは最も安価で、最も単純で、最も容易に設置されるボイラーである。もし爆発の数だけを指針とするなら、過去4年間の経験から、コーニッシュおよびランカシャーボイラーを非難することになるだろう。しかし、平円筒およびその他の形式のボイラーの場合、ほとんどの危険は是正可能であり、頻繁な検査によって防止できる。

【第19図】

【第20図】

攪拌炉および圧延炉で加熱されるボイラーの5件の非常に致命的な爆発が発生し、これにより、この形式のボイラーが他よりも爆発しやすいとの推測を一部で生じた。しかし、それらは鉄鋼地区で大いなる注意と検討なしに採用されたわけではなく、特別な危険を帰する根拠はないようである。参照されたこれらのボイラーの5件の爆発の原因は明白で、あらゆる形式のボイラーの爆発を引き起こしたはずのものであった。しかし、人命の損失は大きかった。なぜなら、ボイラーの位置が多数の作業員の中にあったからである。製鉄所で必要とされる蒸気動力は他のいかなる産業よりもはるかに大きく、製鉄所の半分はボイラーで構成されている。作業員は必然的に多くのボイラーの爆発の範囲内にいるため、このような事故が発生した際の人命損失は大きい。第19・20図に示されるこのようなボイラーの爆発（1868年第24号、1868年第31号）は、それぞれ底部の外部および内部の腐食により、通常の圧力にも耐えられないほど弱体化したためであった。

【第21図】

【第22図】

【第24図】

第21・22図（1870年第23号、1869年第53号）は、それぞれ外部および内部の腐食により弱体化した中央チューブの潰えによるものであった。第24図（1868年第35号）では、胴体が過労と4台の大型炉、特にそのうちの1台が単一の板に絶え間なく炎の塊を衝突させ、継手裂けを引き起こしたために、不良状態であった。

【第23図】

【第25図】

【第26図】

【第27図】

爆発の数、人命損失、負傷の数が最大だったのは、コーニッシュおよびランカシャーボイラー、またはその他の内部煙道を持つボイラーの場合であった。コーンウォール州自体には多くの爆発があり、第23図のように、胴体の破裂（1869年第58号）もあれば、第25図のようにチューブの潰え（1869年第35号）もあった。これらの古いボイラーの一時的な継ぎ接ぎは非常に広範囲にわたっており、第26図（1869年第52号）で、本当にそれほど長持ちしたのが不思議なくらいであった。チューブの潰えを引き起こす原因は水不足だけであるという信念は強く、爆発の事例では、ボイラー作業員が疑いの余地もなく彼らの怠慢が原因であるかのように、ほとんど挙げ句の果てに非難されることが多い。しかし、チューブの弱体性による爆発はコーンウォールに限らない。例えば、第27図（1868年第42号）では、煙道が楕円で非常に弱かった。水不足以外では説明できないという考えから、水不足が事故の原因であると推測された。コーニッシュまたはランカシャーボイラーの内部チューブの変動する温度による歪み、およびチューブの膨張を許容するためにあまりにも剛体にならないように、フラット端板を十分に安全に留める困難さにより、これらは特定の歪み線に腐食または「溝状腐食」を受けやすくなり、その破壊作用は非常に迅速である。一方、外部煙道を形成するために必要な周囲の大量のれんが積みも、接近が最も困難な部分での腐食を招きやすくする。この好ましい形式のボイラーではしたがって、より単純な形式と据付けのボイラーよりも、すべての部分の慎重かつ頻繁な検査がより必要であり、これらのボイラー間の爆発の増加する数は、頻繁に検査され、完全な状態に保たれる場合にのみ信頼できることを実証しているように見える。

【第28図】

【第29図】

【第30図】

移動式クレーンボイラーの爆発の事例が複数発生した。それらの小型サイズにより、ほとんどの圧力では破裂しないという考えのもとに、その状態が無視されていた。しかし実際には、小型に比例して火が大きくかつ急速であるため、他のボイラーよりも大きな圧力に頻繁にさらされることが判明している。そして、蒸気を上げた状態でかなりの時間立つ必要があり、露出した位置と長い休止間隔が腐食の機会を増加させ、第28図（1869年第14号）の例に示されるようにしている。補強リングのない大型マンホールがこれらのボイラーにはしばしば取り付けられ、第29図（1866年第57号）に示すような爆発の原因となっている。

【第31図】

同様の論評が、爆発した移動式または農業用ボイラーの一部に当てはまる。例えば第30・31図（1868年第43号、1869年第12号）に示すものである。

適切に計画されたボイラーの悪い模倣から多くの損害が生じることが多い。したがって、コーニッシュ形式のボイラーでは、端板がチューブの膨張のための余裕を全く与えないほど剛体に作られることがあり、結果として継続した歪みが絶え間ない漏れと結果としての破損の危険を引き起こす。炉付きボイラーでは、内部チューブの天板の頂部が、第37図のようにドーム状ではなく、平らに作られることが多い。あるいは、第21図（1870年第23号、73ページ参照）のように、内部チューブが不適切な大きさである。炉付きボイラーは、その形式に特に必要な補強材の省略で作られることがあり、これにより第32図のように、圧力により両端が外側に膨らむのを自由にした。

【第37図】

【第32図】

【第33図】

【第34図】

【第35図】

コーニッシュボイラーは平円筒形式に変更されることが多く、チューブの除去による強度損失に対する補償が行われていない。これは第33図（1869年第47号）のように2本のチューブを取り外した、および第34図（1867年第42号）のように1本のチューブを取り外した、第35図（1869年第29号）のようにパッチが一時的な方法でボルト留めされただけであるなどの爆発を引き起こした。外部燃焼式ボイラーの修理は、強度損失の最も頻繁かつ深刻な原因の一つである。パッチがリベット留めされていても、第15・16・17図（69・70ページ、1869年第10号および第36図参照）に示す爆発したボイラーの事例のように、結合または交差継手が完全に欠如している。

【第36図】

【第38図】

第38図は、第37図に示すような通常の炉付き竪型ボイラーにおけるボイラー板の摩耗と損傷の効果を示す試みである。外面は強熱にさらされ、結果として膨張する一方、内面は水との接触により冷却され、はるかに少ない程度に膨張する。このプロセスの継続的な繰り返しは、蒸気ハンマーの鉄床で見られるのと同じ表面の亀裂効果を生じ、板の強度はその表面の連続性の破壊に比例して低下する。このプロセスの有害な効果は、ボイラーが交互の加熱と、火口ドアを開ける際の冷気流にさらされる場合、大いに増大する。これを避けるため、炎は特定の点に衝突することなく、できるだけ広い表面に広がる余地を持つべきであり、焚火はできるだけ規則的でなければならない。したがって、機械的に焚かれるか、ガスで加熱されるボイラーの損傷がより少ない。上記の作用は、水との接触がない場合に発生する板の過熱とは全く異なり、これは単に板を軟化させて強度を低下させるだけである（第39図参照）。多くのボイラーが水不足にならなくても過熱の損傷を受けていると考えられている。第37図（78ページ）で示されるような竪型ボイラーにおけるこの作用を、第40図に示す側面の拡大断面で示す試みがなされる。炎は以前と同様に限られた表面に衝突しており、蒸気が内面から急速に上昇し、鉄と水の間に連続した蒸気層を維持するため、結果的にその部分の板が過熱する。炉の作動の変更により強炎が弱まると、蒸気流が減少し、水が戻ってきて板を突然冷却収縮させるが、しばしば板が変形し始める前ではない。これはおそらく、第59図に示す爆発（1868年第37号、82ページ）を引き起こした。内部燃焼式ボイラーのチューブの天板が過剰焚火された場合も同様のことが起きる（第41図参照）。最も加熱された部分に素早い循環を確保し、すべての泥や緩いスケールをキャッチするように配置された内部ライニングの使用は成功を収めている。

【第39図】

【第40図】

【第59図】

【第41図】

【第42図】

【第43図】

【第44図】

ボイラー作業員が適切な定期検査を行うためには、ボイラーも煙道もその見地から配置されるよう注意を払うことが必要であり、これはボイラーの効率を実質的に損なうことなく行うことができる。通常の平円筒ボイラーは、第42図のように容易に内部に入れる。コーニッシュおよびランカシャーボイラーのチューブと胴体の間の小さな空間（第43図）は完全な検査を困難にするが、チューブの天板や端板、山形鉄のような、検査を必要とする可能性が最も高い部分を見ることに困難はない。より大きな便利が必要なのは外部煙道であり、多くの事例ではこれらが非常に狭いため、第44・45図のように、れんが積みを取り壊さない限りボイラーはまったく手が届かない。より広い煙道を使用することによる加熱効果の損失はごくわずかであるため、それによって実現可能なより効率的な検査から得られる大きな安全性によってはるかに上回られる。平円筒ボイラーの煙道は、人が通過できるほど十分に広くするのが容易である。コーニッシュおよびランカシャーボイラーの煙道は、第46・47図のように人が不都合なく内部に入れるように、第48図のように作るべきである。危険の一因は、腐食が生じやすい広い中間壁の使用であるため、これらは狭くし、ボイラーの重量を側面ブラケットで支持すべきである。そうすれば、中間壁の天板と側壁は、第49・50図のAAのように、簡単に緩いれんがを除去するだけで各継手近くの板を検査する手段を与える見え穴を設けることができる。

【第45図】

【第46図】

【第47図】

【第48図】

【第49図】

【第50図】

【第51図】

【第52図】

【第53図】

【第54図】

【第55図】

14件の家庭用または暖房装置ボイラーの爆発が、爆発一覧表の表IIIに含まれている。これらについて注意を払う必要がある。なぜなら、これらは構造や事故防止方法を知ることが期待できない者の生命の損失を引き起こし、かつこれらのボイラーは一度設置されたらめったに見られないか検査されないため、より慎重に構築されるべきであるからである。1、2の事例では、第51図（1868年第41号）のように長方形の形状のものであり、内部圧力に耐えるには不適切で、しかも高い建物の屋根の貯水タンクと接続され、蒸気圧力を加えずにほぽ破裂強度までの静水圧を与えるように配置されていた。最も一般的な爆発の原因は、無人のまま放置された家で、流出口が凍結している間にボイラー内に蒸気圧力が蓄積する、霜の降りる天気の間に火をつけることである。第52図（1870年第6号）の事例のようであった。一般的に使用される鋳鉄製ボイラー（1869年末の第53図）は、ほんの少しの圧力しか耐えられない。鍛鉄製ボイラーも（1870年第7号の第54図）、しばしば溶接があまりにも不十分で、ほとんど強くない。しかし、たとえ可能な限り強く作られていても、パイプの氷詰まりは爆発に至る。蒸気圧力は安全弁で防ぐことができるが、これはしばらくすると固着する可能性があるため、第55図に示すような配置により蒸気蓄積のすべての可能性を避ける方がはるかに良い。ここでは、循環ボイラーが厨房の火の後ろの開放天板のボイラー内に配置され、周囲のお湯を通してのみ熱を受け取るため、蒸気を発生するほど十分熱くなることはない。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

第56図

ボイラー作業員の分野に該当する作動中に生じる欠陥について、いくつかの注意が有用かもしれない。過去4年間の爆発のかなりの数は、単純な不注意行為から発生した。例えば、ブローオフ管を開いたままにし、作動中にボイラーから水がほとんど排出されてしまった事例、あるいは逆止弁のない共通パイプを通して2台のボイラーに同時に給水し、片方の水がもう一方に「飛び込んだ」事例などである。異常圧力は、農業用ボイラー（第56図、1867年第16号）のように安全弁を締め付けること、または安全弁に余分な重りを載せることで蓄積された。3個のレンガをレバーに固定し、朝の始動を良い状態で行うために夜の間に蒸気を蓄積できるという考えのもと、いつもより早く火をつけた事例もある。別の爆発は、一時的な緊急事態に対応するために、ボイラーを適正圧力の3倍以上で作動させたことによる。爆発のいくつかの事例では、ボイラーに圧力計がなかった、あるいば圧力計が蒸気管に取り付けられていたためにエンジンの每一ストロークで振動し、修理不能になっていた。第24図および第16図（1868年第35号、1870年第32号、70ページおよび74ページ）に示す事例のように。

第57図

腐食は多くの爆発の直接的な原因であった。1、2の事例では腐食の存在が知られていたが、第57図（1869年第8号）のようにボイラーの更新があまりにも長く延期されていた。他では所有者と作業員の両方を驚かせた（63ページの第1図、1870年第12号）。鉄を急速に錆させるには、酸素、水、および炭酸が存在しなければならないと言われている。漏れがあるとき、ボイラー煙道内にこれらすべてが存在するため、腐食による爆発事例がこれほど多いのは驚くにはあたらない。

　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊　　　　＊

スケール付着防止を目的としたボイラー内の化合物の不適切な使用から、しばしば多くの損害が生じる。著者の意見では、ボイラー板上の硬い堆積物は、これらの化合物の使用によって生じる軟らかく泥状の堆積物ほど有害ではない。硬いスケールは板を厚くすることに等しく、これは十分に有害であるが、より厚く海綿状の堆積物が水の接触を完全に妨げ、熱伝達を阻害する場合、板への損傷ははるかに急速である。第37図に示されるボイラーの一部の拡大図である第58図に、これを説明する試みがある。ボイラー化合物にお金を費やすよりも、適切な水の供給を確保するか、ボイラーに入る前に水をろ過精製することにお金を使う方がましである。

第58図

著者はボイラーの欠陥のみに言及する必要があったが、すべてのボイラーが実際の危険に伴って作動していると推測してはならない。おそらくごく少数のみがそうである。しかし、定期検査なしでは、どのボイラーの状態についても確信を持つことはできない。将来の爆発が、現在説明されているのと全く同じ原因から起きるとは限らない。なぜなら、既知の欠陥は回避されるであろうからである。例えば、新しいバルーンボイラー、ワゴンボイラー、バタリーボイラーは現在作られていない。コーニッシュおよびその他の優良クラスのボイラーのチューブの特有の欠陥と弱体性は現在では広く知られ、一般的に回避される。そして情報が広まるにつれて、多くの弊害は過去のものとなる。

定期検査が強く提唱されてきたため、政府の権威によってこれを強制すべきかという希望が自然に生じるかもしれないが、これは決して推奨されない。この問題を調査するために、最近選抜された国会委員会が、それが望ましいかどうかを確かめることを目的としてこの問題を調査したが、会期を延長してこの点について何ら結論を下さずに散会した。完璧な政府検査制度が考案され、完全に運営されたとしても、所有者から責任を取り上げる効果がある。所有者は、彼らのボイラーの安全性の当然の守護者である。ボイラー爆発による年間70人の生命の損失は十分に嘆かわしいが、鉄道事故による死亡者数はその3倍以上である。しかし、鉄道に対する検査はほとんど必要とされず、その検査は主に作動開始前または事故後に行われる。強制制度は、それが治癒するよりも多くの弊害を引き込む可能性がある。特に現在、ボイラー爆発の原因に関してこれほど多くの意見の相違がある状況下では。著者の意見では、法律によって強制される行為、これはおそらく大多数の蒸気使用者には全く必要または有用であると信じられていないものを、強制するよりも、この協会のような団体による事実の冷静な議論と正しい情報の普及から、はるかに実際的な利益が生じる。時折、ボイラー爆発で死亡した者に対して検死審問を行う際の検死官の権限と責任を、科学的証拠を得ることを要求し、爆発の原因を陪審員の評決に加えることを強制することで増強するという提案がなされた。しかし、これは重要な制度に過重な負担をかけるだけであると考えられる。なぜなら、人が業務上の過失で死亡したかどうかを決定する陪審員は、おそろく矛盾する科学的証拠の間で決定するのに適した法廷ではないからである。また、検死審問が業務上過失致死罪の評決を下す可能性があるため、このような機会での情報の引き出しは、重大な罪状で誰かを巻き込むという不注意を避けようとする当然の恐れによって阻害される。一般の大衆、そして蒸気使用者は、検死陪審員の評決よりも、科学的証拠そのものからより多くの情報と指針を得る。そして、政府検査技師の報告書を公表することによって、機関車ボイラーの爆発防止に多くの利益がもたらされたと考えられている。彼らは関係者すべてとの会話から事実を知り、迅速に実行された提言を加えた。

著者の目的は、最も便利で、使用目的に最も適したボイラーを安全に作動させることであり、特定の種類のボイラーまたは取付具の特性に依存するのではない。現在のところ、どの形式のボイラーも、その無危険性について絶対的な信頼を置くことは許容されない。

ボイラー爆発の記録を検討することから生じる一般的な結論は以下の通りである。

通常のボイラーに蓄積される力は、爆発の激しさを説明するのに十分である。
どれほど優しく構築・取り付けられていても、状態が悪化するのを許せば、どの形式のボイラーも爆発の可能性がないわけではなく、水圧試験に耐えたボイラーも依然として危険である。
ボイラーの状態は、頻繁な検査によってのみ満足に確かめることができ、短期間隔で完全に検査されることなく、どのボイラーも作動すべきではない。
定期検査の費用はごくわずかであり、それによって得られる大きな安全性によってはるかに上回られる。すべてのボイラーの据付けは、検査を容易にするという観点から構築されるべきである。
体系的な検査を一般的にする確実な方法は、ボイラー爆発の事実と確定した原因に関する正しい情報をできるだけ広く普及させ、ボイラー所有者および作業員に何に対して警戒すべきかを知らせることであり、これは法的制定による検査制度を強制するよりも好ましく、爆発を減らす可能性が高い。

表 I

蒸気ボイラー爆発記録の概要
1870年6月30日まで

爆発したボイラーの種類を示す

+------------------++-----------------------++------------------------+
|  ボイラーの種類  || 1866年6月までの爆発数 || 1866年6月から1870年6月 ||
|                  ||                       || までの4年間の爆発数    |
|                  |+--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|                  ||英国|外国|計||英国|外国|計|
+==================++========+========+=====++========+========+=====+
|船舶用            ||     57 |    203 | 320 ||     12 |     64 |  76 |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|コーニッシュ、ラン|    140 |      1 | 141 ||     84 |      3 |  87 |
|カシャー、その他の|        |        |     ||        |        |     |
|内部煙道付き      |        |        |     ||        |        |     |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|機関車用          ||     91 |     29 | 120 ||     10 |     68 |  78 |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|平円筒形外部燃焼式|    114 |      2 | 116 ||     54 |      3 |  57 |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|バルーン、ヘイスト|        |        |     ||        |        |     |
|ック、ワゴン、バタ|     62 |      2 |  64 ||      5 |      2 |   7 |
|リー、ブリティッシ|        |        |     ||        |        |     |
|ュチューブ、エレフ|        |        |     ||        |        |     |
|ァント、トレビシッ|        |        |     ||        |        |     |
|ク                |        |        |     ||        |        |     |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|移動式、農業用、竪|        |        |     ||        |        |     |
|型、クレーン、ま  |     28 |      1 |  29 ||     17 |     17 |  34 |
|たは極小型        |        |        |     ||        |        |     |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|暖房用、厨房用、家|        |        |     ||        |        |     |
|庭用、古紙蒸解用  |     14 |     .. |  14 ||     22 |     14 |  36 |
|など              |        |        |     ||        |        |     |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|炉付き竪型        ||     10 |     .. |  10 ||      8 |     .. |   8 |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|分類不十分        ||    203 |     29 | 232 ||      7 |    175 | 182 |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+
|計                ||    719 |    327 |1046 ||    219 |    346 | 565 |
+------------------++--------+--------+-----++--------+--------+-----+

表 I（続き）

+------------------++------------------------+
|  ボイラーの種類  || 1870年6月までの総爆発数|
|                  |+--------+--------+------+
|                  ||英国|外国|計|
+==================++========+========+======+
|船舶用            ||   69   |   327  |  396 |
+------------------++--------+--------+------+
|コーニッシュ、ラン|  224   |     4  |  228 |
|カシャー、その他の|        |        |      |
|内部煙道付き      |        |        |      |
+------------------++--------+--------+------+
|機関車用          ||  101   |    97  |  198 |
+------------------++--------+--------+------+
|平円筒形外部燃焼式||  168   |     5  |  173 |
+------------------++--------+--------+------+
|バルーン、ヘイスト|   67   |     4  |   71 |
|ック、ワゴン、バタ|        |        |      |
|リーなど          |        |        |      |
+------------------++--------+--------+------+
|移動式、農業用、  |   45   |    18  |   63 |
|竪型など          |        |        |      |
+------------------++--------+--------+------+
|暖房用、家庭用、  |   36   |    14  |   50 |
|古紙蒸解用など    |        |        |      |
+------------------++--------+--------+------+
|炉付き竪型        ||   18   |    ..  |   18 |
+------------------++--------+--------+------+
|分類不十分        ||  210   |   204  |  414 |
+------------------++--------+--------+------+
|計                ||  938   |   673  | 1611 |
+------------------++--------+--------+------+

表 II

蒸気ボイラー爆発記録の概要
1870年6月30日まで
爆発原因を示す

+-----------------++------------------------++------------------------+
|  爆発原因       || 1866年6月までの爆発数 || 1866年6月から1870年6月 ||
|                 ||                        || までの4年間の爆発数    |
|                 |+--------+--------+------++--------+--------+------+
|                 ||英国|外国|計||英国|外国|計|
+=================++========+========+======++========+========+======+
|摩耗、腐食、焼損|     92 |     53 |  145 ||     89 |      5 |   94 |
|した板           |        |        |      ||        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+
|過圧、過重荷弁、 |    132 |      5 |  137 ||     25 |      6 |   31 |
|意図的または不注 |        |        |      ||        |        |      |
|意               |        |        |      ||        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+
|不良構造、弱いチ |    136 |    108 |  244 ||     69 |      8 |   77 |
|ューブ、不完全な |        |        |      ||        |        |      |
|取付具または補強 |        |        |      ||        |        |      |
|材、または修理の |        |        |      ||        |        |      |
|怠慢             |        |        |      ||        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+
|水不足、スケール |    106 |      8 |  114 ||     28 |      2 |   30 |
|または泥の形成、 |        |        |      ||        |        |      |
|または外部煙道の |        |        |      ||        |        |      |
|過高設置         |        |        |      ||        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+
|外的要因、落雷、 |      6 |      3 |    9 ||      2 |     .. |    2 |
|火災、ガスなど   |        |        |      ||        |        |      |
|-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+
|分類不十分       ||    247 |    150 |  397 ||      6 |    325 |  331 |
+-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+
|計               ||    719 |    327 | 1046 ||    219 |    346 |  565 |
+-----------------++--------+--------+------++--------+--------+------+

表 II（続き）

+-----------------++------------------------+
|  爆発原因       || 1870年6月までの総爆発数|
|                 |+--------+--------+------+
|                 ||英国|外国|計|
+=================++========+========+======+
|摩耗、腐食、焼損|    181 |     58 |  239 |
|した板           |        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------+
|過圧、過重荷弁、 |    157 |     11 |  168 |
|意図的または不注 |        |        |      |
|意               |        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------+
|不良構造、弱いチ |    205 |    116 |  321 |
|ューブ、不完全な |        |        |      |
|取付具または補強 |        |        |      |
|材、または修理の |        |        |      |
|怠慢             |        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------+
|水不足、スケール |    134 |     10 |  144 |
|または泥の形成、 |        |        |      |
|または外部煙道の |        |        |      |
|過高設置         |        |        |      |
+-----------------++--------+--------+------+
|外的要因、落雷、 |      8 |      3 |   11 |
|火災、ガスなど   |        |        |      |
|-----------------++--------+--------+------+
|分類不十分       ||    253 |    475 |  728 |
+-----------------++--------+--------+------+
|計               ||    938 |    673 | 1611 |
+-----------------++--------+--------+------+

表 III

英国における蒸気ボイラー爆発の分析
1870年6月30日で終了する4年間のデータ
異なる種類のボイラーの爆発原因

A = 構造上または修理上の欠陥
B = 定期検査によって検出されるべき欠陥
C = 注意深い作業員によって防止されるべき欠陥
D = 外的要因または不確かな原因
E = 爆発件数
K = 死亡者数
I = 負傷者数

コーニッシュ、ランカシャー、その他の内部煙道付きボイラー

                                E  K  I
     {弱いチューブ                 26 17 41
     {弱い燃焼室                    5  8  7
  A  {弱い端板                      3 10 10
     {弱い蒸気ドーム                1  0  0
     {弱いマンホール                1  1  1
     {不良修理                      3  5  2  E  K  I
                                ------------  39 41 61
  B  {外部腐食                     18 42 101
     {内部腐食                      6  4  5
                                ------------  24 46 106
     {水不足                       14 11 23
  C  {スケールまたは泥              3  1  0
     {過圧                          4 14  4
                                ------------  21 26 27   E   K   I
                                             ------------   84 113 194

平円筒形、その他の内部煙道なしボイラー

                                   E  K  I
     {弱い平端板                    8  9 12
     {弱いマンホール                1  0  2
     {縦方向に配置された板を持つ   }
  A  {  ボイラーの継手裂け         } 15 18 28
     {リング状に配置された板を持つ }
     {  ボイラーの継手裂け         }  8 11 25
                                   ------------  32 38 67
  B  {外部腐食                     11  5 19
     {内部腐食                      5  5  6
                                   ------------  16 10 25
     {水不足                        2  1  0
  C  {スケール                      1  1  0
     {過圧                          3  4  3
                                   ------------   6  6  3
                                                ------------  54 54 95
                                                            ------------

船舶用ボイラー

                                     E  K  I
     {弱い煙道                      3  6  3
  A  {弱い端板                      2  6  5
     {不良材料                      1  3     E  K  I
                                     ------------  6 15  9
  B  {外部腐食                      2 10  3
     {内部腐食                      3  1  4
                                     ------------  5 11  7
  C  水不足                        1 11  7
                                     ------------  1 11  7
                                                ------------  12 37 23

機関車ボイラー

  A  エンジンのフレームとして使用   2  1  2
                                     ------------  2  1  2
  B  {外部腐食                      2  1  4
     {内部腐食                      2  0  3
                                     ------------  4  1  7
     {連結棒が破損しボイラーを突き  }
  D  {  破った                     }  1  2  1
     {蒸気ドームが鉄橋に引っかかった } 1  1  0
     {不確かな原因                  } 2  0  4
                                     ------------  4  3  5
                                                  ----------- 10  5 14

農業用ボイラー

  A  弱いマンホール                 1  1  4
                                     ------------  1  1  4
  B  {外部腐食                      2  3  3
     {内部腐食                      1  1  7
                                     ------------  3  4 10
  C  {水不足                        1  0  0
     {過圧                          6 15 15
                                     ------------  7 15 15
                                                  ----------- 11 20 29

炉付き竪型ボイラー

     {一部に過度の炎                  1  2  0
  A  {頻繁な修理による継手裂け      } 1 13  2
                                     ------------  2 15  2
  B  {外部腐食                      2 13 11
     {内部腐食                      2 15  6
                                     ------------  4 28 17
  C  水不足                         2  3  8
                                     ------------  2  3  8
                                                  -----------  8 46 27

エレファントボイラー

  A  弱い端板または補強材の欠如     1  2  2
                                     ------------  1  2  2
  B  外部腐食                       1  0  4
                                     ------------  1  0  4
                                                  -----------  2  2  6

クレーンボイラー

                                     E  K  I
  A  弱いマンホール                 3  7  3  E  K  I
                                     ------------  3  7  3
  B  外部腐食                      1  4  2
                                     ------------  1  4  2
  C  水不足                        2  2  0
                                     ------------  2  2  0
                                                  -----------  6 13  5

古紙蒸解用、その他

     {弱いマンホール                 3  2  5
  A  {不良材料                       1  1  5
     {補強材の欠如                   1  1  0
                                     ------------  5  4 10
  C  過圧                           1  2  6
                                     ------------  1  2  6
                                                  -----------  6  6 16

給水加熱器

  D  不確かな原因                   2  0  6
                                     ------------  2  0  6
                                                  -----------  2  0  6

家庭用ボイラー

  A  弱い形状                       3  4  7
                                     ------------  3  4  7
  B  腐食                           2  0  5
                                     ------------  2  0  5
  C  パイプの凍結による過圧         9  7  9
                                     ------------  9  7  9
                                                  ----------- 14 11 21

バルーンボイラー

  B  外部腐食                       2  1  2
                                     ------------  2  1  2
  C  過圧                           1  1  0
                                     ------------  1  1  0
                                                  -----------  3  2  2

種類不確かなボイラー

  A  弱いマンホール                 1  0  0
                                     ------------  1  0  0
     {掃除中に他のボイラーからの蒸  }
  C  {  気がブローオフ管を通って入 } 1  1  2
     {  った                       }
     {蒸気管の破損                   2  4  3
     {水不足                         1  1  4
                                     ------------  4  6  9
  D  不確かな原因                   2  0  3
                                     ------------  2  0  3
                                                  -----------  7  6 12
                                                              ----------
                                                             E  K  I
                                              総計         219 315 450

表 IV

表 III に含まれる蒸気ボイラー爆発の原因概要

+-----------------------------------+-----------+---------+---------+
|                                   |     E     |    K    |    I    |
|                                   |  爆発     | 死亡    | 負傷    |
| 爆発の原因                        |  件数     | 者数    | 者数    |
+-----------------------------------+-----------+---------+---------+
|A 構造上または修理上の欠陥         |    95     |   128   |   167   |
+-----------------------------------+-----------+---------+---------+
|B 定期検査によって検出されるべき }|    62     |   105   |   185   |
|    欠陥                          }|           |         |         |
+-----------------------------------+-----------+---------+---------+
|C 注意深い作業員によって防止され }|    54     |    79   |    84   |
|    るべき欠陥                    }|           |         |         |
+-----------------------------------+-----------+---------+---------+
|D 外的要因または不確かな原因       |     8     |     3   |    14   |
+===================================+===========+=========+=========+
|総計                               |   219     |   315   |   450   |
+-----------------------------------+-----------+---------+---------+

蒸気ボイラー爆発に関する報告の簡潔な抄録
ミッドランド蒸気ボイラー検査保険会社に提出されたもの

エドワード・ビンドン・マーテン
同会社主任技師

説明は可能な限り短縮され、破片の位置または破損線、および
ボイラーの一般的な構造を示す簡単な略図によって補助される。

会社の許可により再刊行

ストゥールブリッヂ：B・ブルームホール、印刷所、ハイ街
1869年

1866年のボイラー爆発

第1号ノッティンガム 1月1日負傷者なし

機関車、110 lbs。プラットフォーム近くで蒸気を溜めた状態で停車中。火室を除く部分がすべて吹き飛ばされ、本体は400ヤードの距離まで投げ出された。最初の裂け目は、胴体の縦方向継ぎ目で発生した。そこでは深刻な溝入りが非常に早く進行しており、これは直前の検査・テスト時には発見されていなかった。

第2号ウォルソール（図1） 1月2日負傷2名

[Illustration: Fig. 1.]

Butterley製、長さ26フィート6インチ、直径9フィート。火床の wagon-shaped（ワゴン型）天井は長さ8フィート6インチで、内部チューブのベルマウスに取り付けられており、チューブはボイラーの後部まで円形を保っていた。チューブ直径は3フィート6インチ。全ての板は約7/16インチの厚さで、古いボイラーであったが、摩耗による板厚の減少はどこにもなかった。通常の蒸気圧は18 lbs. であり、自己記録式ゲージによると、爆発時には20 lbs. を超えていなかった。

火床の右側天井が縦方向に裂け、外殻の上部を構成する4つのリング状の板、および火床の天井も開裂してかなりの距離まで吹き飛んだ。

前端も吹き飛んだ。チューブのベルマウスが前方へ吹き飛ばされ、残ったチューブは後部の外殻内で上方に陥没した。

爆発の原因は、おそらくこの形状のボイラーの内在的な弱さ、特に火床の上部において天井が多数の控えだけで形状を保持していることによるものであった。この最も弱い部分は非常に頻繁に修理されており、そのため強度が低下し、通常の使用圧力をわずか数ポンドでも上回る圧力に耐えられなくなっていた。

汽笛が麻で詰め物されて拘束されていたことが判明したため、故意の不正使用があったと推測される根拠がある。

第3号ブライス（図2） 1月8日死亡1名負傷1名

[Illustration: Fig. 2.]

船舶用、長さ20フィート、直径5フィート、内部火室と復路煙道、14 lbs。チューブ上の火床に3ヶ所の裂け目があったが、チューブから外殻への控えで小さな帯状部分はその位置に保持されていた。逃げ出した内容物が近くの者をやけどさせたが、損傷を受けたのはボイラーのみであった。

原因は水不足と述べられていた。水面計はなかった。

第4号ロンドン 1月9日死亡1名

シングルチューブコーニッシュ型、長さ28フィート、直径6フィート6インチ、チューブ径3フィート6インチ、板厚3/8インチ、45 lbs。

チューブは補強リングのない弱さのため斜めに陥没した。

爆発後の状態は、第12号爆発で示した図面とほぼ同じであった。

第5号グラスゴー（図3） 1月13日死亡4名負傷4名

[Illustration: Fig. 3.]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート3インチ、直径7フィート7インチ、板厚3/8インチ、チューブ径2フィート7インチ、40 lbs。

外殻の後部約8フィートが引き裂かれ、チューブと端部は無傷のまま残った。

爆発の原因は過圧と考えられたが、どのように蓄積されたかは明らかにならなかった。

最初の裂け目を引き起こしたのは、底部の腐食があったに違いないと予想するのが最も自然である。

第6号コートブリッジ 1月17日負傷1名

コーニッシュ型。詳細は入手できなかった。

第7号ヨーク（図4） 1月18日死亡1名負傷2名

[Illustration: Fig. 4.]

農業用、胴体部長さ8フィート2インチ、直径3フィート6インチ、板厚5/16インチ、内部火室、幅2フィート4インチ、高さ2フィート4インチ、奥行き2フィート10インチ。火室の後部から2本の12インチチューブがボイラー後部の内部チャンバーに通っていた。そこからさらに9本の3-3/4インチチューブが火室ドアの上に取り付けられた外部煙室に通っていた。ボイラーにはスプリング式安全弁が1つ取り付けられており、これはしっかりと締め付けられていたが、圧力計はなかった。前板は火室とチューブの掃除のために取り外し可能なように設計されていたが、リベット留めされており、掃除する手段がなく、ほぼスカーフ（水垢）で満たされていた。

補強されていないフラットな火室の天井板が、前部と上部両側の端に沿って裂け、火室内に押し込まれた。ボイラーは後方へ投げ出され、壁にあおられ、前部右側角で静止した。

爆発の原因は、水が板と適切に接触できない状態で汚れが原因で過熱したこと、および適切な掃除ができない構造上の欠陥であった。取り付け部品がボイラーの適切な保護には不十分であった。

第8号ダラム（図5） 1月29日死亡1名負傷3名

[Illustration: Fig. 5.]

半球形端板を持つ円筒ボイラー、長さ30フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、30 lbs。5台設置されているうちのエンジンから2番目のボイラーで、3年間稼働後8年間放置され、再び14年間稼働した。ボイラーには直径3-7/8インチと4インチの安全弁2個、フロート式警報笛が取り付けられていた。ボイラーは火床上の部分で複数回修理され、いくつもの新しい板が取り付けられていた。爆発の約1週間前に、火床上の継ぎ目から漏れが観察されたが深刻なものではなく、かしめ修理が施された。爆発の直前に掃除後始動した直前であった。爆発の6ヶ月前、ボイラーは69 lbs. でテストされたことがあった。

ボイラーの前端部約5フィートが平らに開裂し、後方へ約60ヤード投げ出された。前端の半球形端板は解放され、後方および右側へ20ヤード投げ出された。ボイラーの後部は塊となって2回跳ねた後、230ヤードの距離に静止した。

爆発の原因は、老朽により劣化した板と、スカーフ・泥の堆積による過熱により、火室上の継ぎ目が破損したことによるものと見られた。

第9号バーミンガム（図6） 2月7日死亡1名負傷4名

[Illustration: Fig. 6.]

半球形端板を持つ円筒ボイラー、長さ23フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、50 lbs。必要に応じて底部から焚火できるように設置されていたが、グレートはめったに使用されなかった。主な熱は製粉炉から供給され、そのネックは後部左側にあり、炎はボイラーの前面を回るホイール状煙道を通って後部右側の煙突へと導かれていた。ボイラーには4-3/4インチの安全弁とフロートが取り付けられていたが、後者はロッドから破損していたと疑われた。

左側中央付近の水平継ぎ目が破損し、3番目と4番目のリング状板の上部部分が蓋のようにボイラーから切り離されることなく開いた。前端が切り離され、前方へかなりの距離投げ出された。

爆発の原因は、ボイラーの左側が過熱され、通常の使用圧力で外側に膨らみ、それから裂け開いたことによるものであった。過熱は水不足によるものと最も考えられたが、水面近くの小面積に製粉炉の強熱が当たることにより、水が板を適切に冷やすための十分な接触が妨げられるほどの急激な沸騰が起こった可能性もあった。

第10号ダンス 2月14日負傷1名

機関車。格納中に爆発したが、詳細は入手できなかった。

第11号ミドルズブラ 2月26日負傷1名

小型タグボート内の船舶用ボイラー。詳細は入手できなかった。

第12号ゲインブロー（図7） 2月26日負傷1名

[Illustration: Fig. 7.]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ21フィート、直径5フィート、チューブ径2フィート11インチ、板厚3/8インチ、64 lbs。チューブには補強リングがなかった。ボイラーは中古品で、新しい設置場所では一日の一部のみ稼働したところで爆発した。

チューブは補強リングのない弱さから陥没した。

第13号レドルース（図8） 3月3日死亡1名

[Illustration: Fig. 8.]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ31フィート9インチ、直径5フィート9インチ、チューブ径3フィート8インチ、板厚3/8インチ、40 lbs。

チューブの左側には爆発の前日にボルト留めのパッチがあてられていた。円形からわずかにずれていたと推測され、横方向に陥没し、上部が本来の高さよりも上方へ吹き上がった。水不足の証拠はなかった。

補強リングのないチューブは、通常の使用圧力を維持するには弱すぎた。

第14号ロンドン 3月5日負傷7名

コーニッシュ型、27 lbs。ボイラー自体は損傷しなかったが、取り付け部品が危険な位置に配置されていたという軽率さのため、爆発として記録された。ボイラーは作業室の下にあり、安全弁のレバーがずれて弁が吹き飛び、逃げ出した蒸気が上の部屋に噴出し、7人の男性を重傷のやけど負わせた。

第15号マンチェスター 3月6日死亡1名

これは2つの内部火室を持つボイラーで、後部で1つの煙道に合流していた。

両火室の天井が陥没し、わずかに裂け、逃げ出した蒸気と水が作業員をやけどさせた。

水位は適正レベルから8〜9インチ低く、火室天井が過熱され、使用圧力に耐えられなくなった。

各火室には可溶プラグが取り付けられていたが、効果がなかった。

第16号ノーリッチ（図9） 3月13日死亡1名負傷1名

[Illustration: Fig. 9.]

これは非常に小型のボイラーで、長さ8フィート、直径3フィート2-1/2インチ、2本の小さなチューブを持つ。外部焚きであった。

ドームが吹き飛ばされ、裂け目が継続して上部が両側で開き、後部と前部の上部が折り返された。

ドームが上部板全体を切断し、強度を低下させたため、通常の使用圧力にも耐えられなくなった。

第17号ダドリー（図10） 3月19日負傷者なし

[Illustration: Fig. 10.]

円筒ボイラー、長さ36フィート、直径5フィート6インチ、60 lbs。火床上の部分で頻繁に修理されており、縦方向継ぎ目がいくつかの板にわたって継ぎ目の中断なく走っていた。爆発の数日前にパッチがあてられ、リベット穴の合わせが不良であったため、ドリフト加工により大きな歪みが生じ、リベットは大きく変形していた。

火床上で縦方向継ぎ目が破損し、2つの板リングが開裂し、両側の横方向継ぎ目を裂いて完全に分離し、ボイラーの前方約100ヤードの距離に2つの部分に落下した。前端は解放され、外殻の2つの部分よりさらに100ヤード先に一塊で落下した。ボイラー本体は数ヤード後方へ押し戻され、転がって逆さまになったが、ほとんど損傷を受けなかった。

火室上での頻繁かつ不良な修理により、構造が損なわれ、非常に高い通常圧力にも耐えられなくなった。この頻繁な修理は、硬い焚火と泥水によるスカーフの堆積により、水が板と適切に接触できないことが原因で必要となった。

第18号リバプール 3月22日死亡1名

これは蒸気船の蒸気ウィンチに蒸気を供給する小型ボイラーで、水不足による上部チューブの過熱、または安全弁が1つしかないことによる過圧のため爆発した。

第19号リーズ（図11） 3月27日死亡2名負傷18名

[Illustration: Fig. 11.]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ24フィート6インチ、直径6フィート6インチ、チューブ径2フィート6インチ、板厚3/8インチ、54 lbs。蒸気圧計、ブローオフコック、1-1/2インチのデッドウェイト安全弁（54 lbs. に調整）、および4-3/8インチのレバー式安全弁（62 lbs. に調整）が取り付けられており、約5年間稼働していた。

外殻の後部2リングのほぼ全体が引き裂かれて開き、ボイラーは一部回転し、座席の上で横方向および前方に移動した。

外殻の後部下面に、継ぎ目や接合部の漏れにより生じた広範囲の腐食があり、そこで最初の裂け目が発生した。

第20号スワンジー（図12） 4月4日死亡5名負傷4名

[Illustration: Fig. 12.]

シングルチューブコーニッシュ型ボイラー、長さ30フィート、直径7フィート、チューブは直径約4フィートでわずかに楕円形、板厚7/16インチ、43 lbs。直径3-1/2インチの安全弁が取り付けられていたが、このサイズのボイラーには非常に小さすぎた。グラス水面計、2つのゲージコック、圧力計があった。

チューブは端から端まで陥没した。前端は短いチューブ部分が付いたまま吹き飛ばされ、前方30ヤードの壁に叩き付けられた。外殻の本体と後端は、中に陥没したチューブを抱いたまま、反対側の壁へ同様の距離で押し戻された。周辺の建造物に甚大な損害が生じた。

爆発の原因は、このような大径のチューブの弱さにあり、補強リングがなく、通常の使用圧力にも耐えられなかった。しかし、爆発時には、エンジンの停止中および機械に作業者が巻き込まれた混乱により、通常より著しく高圧となっていた可能性が非常に高い。

第21号モーペス 4月10日死亡1名

円筒ボイラー、長さ34フィート、直径5フィート、長手方向に配置された板厚3/8インチの板、33 lbs。

爆発は、火床の直上にあるボイラー底部前端の継ぎ目で発生した。この破断により側面が膨張し、ボイラーは完全に破壊され7つの部分に裂けた。

爆発の原因は、火床上の継ぎ目の不良状態によるものと推定され、継ぎ目が縦方向に配置されていたため最も弱い位置にあった。

第22号シフナル（図13） 4月21日負傷者なし

[Illustration: Fig. 13.]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ15フィート、直径6フィート、チューブ径1フィート8インチ、板厚3/8インチ、40 lbs。熱は2つの火床から供給され、それぞれの火床が各チューブに噴き込んでいた。

左側のチューブが水不足により陥没し、前端板の角鉄から引き裂かれ、内容物が激しく噴出してれんが構造を散乱させたが、ボイラー本体は動かなかった。

第23号バーンレイ 4月26日死亡2名負傷2名

小型内部焚ボイラー、高さ5フィート、直径2フィート4インチ、70 lbs. で稼働する予定であった。取り付け部品は不良で、安全弁のスプリングは過圧を生じさせるほど非常に簡単に調整できた。マンホールは補強リングで強化されておらず、最初の裂け目はその箇所から発生した。

爆発の原因は過圧と構造上の欠陥であった。

本年の第57号爆発の図面は、ほぼ同様の原因で爆発した同様のボイラーを示している。

第24号ビルストン（図14） 5月13日負傷者なし

[Illustration: Fig. 14.]

Balloon（気球）型またはHaystack（干草山）型ボイラー、直径約16フィート、板厚5/16インチ、大気圧をわずかに上回る程度で使用されていた。

このボイラーは主に、隣接する別のボイラーを空にしている間に水を貯蔵するために使用された。別のボイラーに水を補給する必要があるとき、この気球型ボイラーの下に火を入れ、別のボイラーに水を送り込むのに十分な蒸気を発生させた。安全弁は一度も使用されなかったため固着し、通常より少し蒸気が溜まったため底部が破損し、噴出した内容物の反動でボイラーはその位置から浮き上がり、横たわるように距離を置いて落下し、落下により潰された。

第25号ウェストブロミッチ（図15） 5月25日負傷者なし

[Illustration: Fig. 15.]

シングルチューブコーニッシュ型ボイラー、長さ15フィート、直径4フィート6インチ、テーパー付きチューブ（前端直径2フィート9インチ、後端直径2フィート）、板厚3/8インチ、40 lbs。ボイラーは底部フルートを形成する2つの壁の上に載っていた。安全弁、グラス水面計、圧力計、およびチューブ上に2つの可溶プラグがあった。

外殻下面で縦方向に2つの裂け目が発生し、中央部分を形成する2本の帯状部分が裂け目の継続により開き、かなりの距離まで吹き飛んだ。チューブと前端、および外殻の1リングは前方へ投げ出され、後端は後方へ投げ出され、チューブの小さい端は後部から引き裂かれた。

外殻は側壁フルートに載っていた部分が深く腐食しており、ボイラーの強度がそれによって低下し、通常の使用圧力にも耐えられなくなっていた。

第26号ハリファックス（図16） 5月26日死亡1名

[Illustration: Fig. 16.]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ24フィート6インチ、直径5フィート、テーパー付きチューブ（前端わずかに楕円形、直径2フィート8インチ、後端直径2フィート）、板厚3/8インチ。グラス水面計、フロート、自動給水装置、52 lbs. に調整された安全弁、および水銀ゲージが取り付けられていた。

チューブが火床上で陥没し、2番目の板リングに裂け目が生じた。噴出した蒸気と水が前方の男性を死亡させたが、ボイラー外殻は損傷も動きもしなかった。

爆発の原因は水不足であり、グラスゲージの設置位置が異常に低かったため、担当者が誤認した可能性があった。火室の楕円形状と、破断面に示された層状の鉄が、チューブを特に陥没しやすくしていた。

第27号ダラム 5月26日死亡1名

円筒ボイラー、長さ34フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、45 lbs。5インチの安全弁2個、フロート2個が取り付けられていた。

ボイラーは2つの部分に裂け、かなりの距離へ投げ出された。最初の裂け目は火床の直上で発生した。

爆発の原因は、火床上で頻繁に施された修理により外殻が弱体化したこと、および恐らく過圧によるものであった。ゲージは後で発見され、圧力が一時80 lbs. を超えていたことを示していた。

第28号ダラム 5月27日死亡1名

円筒ボイラー、長さ32フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、35 lbs。2つの安全弁、2つのフロート、2つの警報笛が取り付けられていた。

ボイラーはその位置から持ち上げられ、一端が分離してかなりの距離へ投げ出された。

爆発の原因は、数日前行われた修理による外殼の弱体化、およびおそらく過圧によるものであった。

第29号レドルース 5月28日死亡1名負傷4名

シングルチューブコーニッシュ型、長さ30フィート8インチ、直径6フィート8インチ、チューブ径4フィート、板厚7/16インチ、40 lbs。

チューブが陥没して裂け、噴出した蒸気と水が近くの者をやけどさせた。通常の使用圧力にも耐えられないほど弱かった。

第30号レスター（図17） 5月31日死亡1名負傷1名

[Illustration: Fig. 17.]

皿状端板を持つ円筒ボイラー、長さわずか4フィート2インチ、直径2フィート6インチ、板厚1/4インチ。取り付けは極めて非効率的で、安全弁は直径わずか1-5/8インチで、製造上の欠陥のため162 lbs. の圧力でも開かなかった。蒸気圧計やフロートがなく、ゲージコックも不良であった。蒸気圧がある状態で水を補給する手段がなかった。マンホールは小さなボイラーにしては大きすぎた。

マンホールから4つの裂け目が発生し、上部を通って端部の継ぎ目を回った。舌状の上部板が後端板に付いたままになり、両側で約1フィート幅の帯状部分が吹き飛ばされた。ボイラーは飛行中ほぼ回転し、下部が本来の前端位置から約12フィート離れたところで背面が着地した。

ボイラーはほぼ乾燥するまで稼働され、エンジンの一時停止中に蒸気が溜まり、ボイラーが耐えられないほどの高圧となった。

第31号ニューカッスル 6月7日負傷者なし

タグボート内の船舶用ボイラー。

ボイラーは完全に船舶から吹き飛ばされ、大部分が水中に落下し、大きな破片が混み合う岸壁に落下したが、被害はなかった。

爆発の原因は、エンジンの一時停止中の過圧と推測された。

第32号バーナード・キャッスル（図18） 6月11日負傷2名

[Illustration: Fig. 18.]

農業用、約7馬力。ボイラーの胴体長さ6フィート1インチ、直径2フィート5インチ。火室端部は幅3フィート、奥行き2フィート4インチ。火室は幅2フィート5-1/2インチ、高さ2フィート7インチ、奥行き1フィート9-1/2インチで、23本のチューブが火室から胴体を通って煙室および煙突へ通っていた。ボイラーには2インチの安全弁が取り付けられており、45 lbs. で吹き出す予定であったが、フェルールがないため、はるかに高い圧力まで締め付けられていたと推測される。

火室上の外殻上部がマンホールを通して裂け、外殻が開いて両側に落下した。前面板の大部分も引き裂かれた。

爆発の原因は、補強リングで強化されていないマンホールの弱さと、適切な安全弁がないために生じた過圧であった。

第33号ブレージ 6月11日死亡1名

コーニッシュ型ボイラー、長さ36フィート6インチ、直径6フィート、板厚3/8インチ、45 lbs。

チューブが陥没して裂け、噴出した内容物が作業員の死亡を招いた。

このような大径の弱いチューブは、補強リングがなく、通常の使用圧力にも耐えられなかった。

第34号ノッティンガム 6月19日死亡2名負傷4名

機関車、板厚1/2インチ、140 lbs。

爆発は、火室に隣接する胴体の板リングの左側、およびフットプレートの下で発生した。裂け目は重ね継ぎの端に沿って次の板リングに裂け込んだ。噴出した内容物の反動でエンジンがレールから外れた。

爆発の原因は、ボイラー自体がエンジンフレームの一部を形成していたため、破損点での部分的な腐食と板の歪みにあった。

第35号リッチモンド 6月26日負傷2名

機関車、初めて試運転中であった。煙突が橋に接触し、ドームも引き裂かれた。

第36号ゲインブロー 6月29日負傷者なし

詳細は入手できなかった。

第37号ダラム 7月2日死亡4名

円筒ボイラー、長さ30フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、28 lbs。爆発の少し前に5枚の新しい板で修理された。

ボイラーはいくつかの部分に引き裂かれたが、主要部分は設置台の上で平らに開いたまま残り、小さな破片のいくつかは250ヤード離れた場所まで飛んだ。

爆発の原因は、ボイラーの劣化と、火室上での頻繁な修理によるものであった。

第38号リバプール 6月12日負傷4名

エレファント型ボイラー、長さ20フィート、直径4フィート、板厚3/8インチ、低圧で使用されていた。底部外殻には全長にわたってチューブが通っていた。

火室の下部で裂け目が発生し、底部に沿って広がり、噴出した内容物の反動で上部が持ち上がった。

爆発の原因は、底部の板が摩耗して薄くなりすぎ、通常の圧力にも耐えられなくなったと推定された。

第39号シェフィールド 7月4日負傷者なし

ダブルチューブコーニッシュ型ボイラー、外部焚き、長さ30フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、40 lbs。

火室上の2番目の継ぎ目が破損し、板が火室上に沈み込んだ。

爆発の原因は、内部チューブのためにスカーフを適切に除去できず、火室上の継ぎ目が劣化したためであった。

第40号オールドム 7月14日負傷者なし

2つの内部火室を持つボイラー、長さ9フィート6インチ、直径2フィート11インチ、板厚3/8インチ、先方で1つのチューブに合流している。火室天井はボイラーの前部付近で陥没した。

安全弁に余分な重りが載せられており、蒸気弁が閉じられたままになっていたため、ボイラーが耐えられるよりも多くの圧力が蓄積した。

第41号オックスフォード 7月23日負傷3名

ラグ（破布）用ボイラー、蒸気発生には使用されていなかった。半球形端板を持つ円筒形で、長さ約16フィート、直径7フィート。両端にはボイラーが回転するためのネックがあり、そのうちの1つを通して蒸気が30 lbs. の圧力で導入され、破布の洗浄を補助した。給水と排水のための大きなマンホールがあった。

ボイラーは中央で裂け、それぞれの半分がかなりの距離まで吹き飛ばされた。

マンホールが大きすぎてボイラーの強度が低下しすぎており、回転による常時の歪みにより、通常の圧力で中央の継ぎ目が破損した。

図63は同様のボイラーを示している。

第42号タンストール（図19） 7月28日死亡2名負傷7名

[Illustration: Fig. 19.]

ボイラー、長さ36フィート6インチ、直径8フィート9インチ、板厚7/16インチ、後部フラット、前端半球形、36 lbs。直径3フィート3インチのチューブが後端から前端近くまで通り、直径6インチ小さいものになり、再び後端へ戻り、そして鉄製煙突へ通っていた。火床は半球形端板の下にあった。

フラット後端の角鉄が破損し、外殻から分離してチューブと共にかなりの距離まで吹き飛ばされ、反動で外殻は反対方向へ遠くへ押し戻された。

爆発の原因はボイラーの不良な構造であった。後端には控えが全くなく、チューブの曲がり部が外殻に取り付けられていなかった。

掃除中であった隣接のボイラーは、2名の作業員が内部にいたが、爆発の衝撃で設置台から転がり落ちた。

第43号ウィドネス 8月2日死亡2名負傷6名

フラット端板を持つ円筒ボイラー、長さ23フィート、直径5フィート3インチ、板厚3/8インチ、40 lbs。

両方のフラット端板が吹き飛ばされ、前端の最初の板リングが引き裂かれた。

爆発の原因は、控えのないフラット端板の弱さによるものであった。

第44号サンダーランド 8月7日死亡1名負傷3名

機関車、長さ13フィート4インチ、直径3フィート11インチ、140本の2インチチューブ。火室は長さ4フィート5インチ、幅3フィート6インチ、深さ5フィートで、1/2インチ厚の銅製、100 lbs。4インチの安全弁2個および蒸気圧計が取り付けられていた。

火室の左側中央付近、水位から2フィート6インチ下の腐食部（1/8インチまで腐食）で破損し、噴出した水と蒸気が近くの者をやけどさせた。

第45号ランコーン（図20） 8月22日死亡3名負傷5名

[Illustration: Fig. 20.]

船舶用多管式、長さ5フィート8インチ、直径6フィート6インチ、2つの内部管状火室があり、大きな内部チャンバーに合流し、小さなチューブが火室ドアの上にある前端の煙室および煙突へ通っていた。両端はフラットであった。

フラット後端は補強が不十分で、完全に吹き飛ばされ2つの部分に引き裂かれた。下部部分は船内に残り、上部部分は水中に落ち、噴出した内容物の反動でボイラーは岸壁の側面へ投げ出された。

第46号ハル（図21） 8月25日負傷1名

[Illustration: Fig. 21.]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ24フィート3インチ、直径6フィート、テーパー付きチューブ（長さ約7フィート6インチの部分は直径3フィート5インチ、残りの長さは直径2フィート6インチ）、33 lbs。

チューブは大きく腐食しており、火室は左側で破損し、大きく引き裂かれて板が前端から押し出された。

第47号モアカム 8月27日死亡3名負傷1名

船舶用、通常の構造で、60 lbs. でテストされていた。

後部の下部で破損し、噴出した蒸気と水が近くの者をやけどさせた。

6フィート6インチの長さの継ぎ目の裂け目は、テストで検出されなかった。

第48号タデナム 8月29日死亡2名負傷2名

農業用。エンジンの一時停止中に蒸気が蓄積し、過圧を生じて破裂した。

第49号グラスゴー 8月31日死亡3名負傷6名

直立式ボイラー、高さ36フィート、直径5フィート6インチ、板厚7/16インチ、45 lbs。

水不足により底部が破損し、ボイラー本体は大きく空中へ真上に投げ上げられたが、再び設置台に落下した。

第50号チャタム（図22） 9月7日死亡2名負傷30名

[図22]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート、直径7フィート6インチ、チューブ径3フィート、板厚7/16インチ、60 lbs。

外殻下面でいくつかの裂け目が発生し、中央部分が開いて吹き飛んだ。ドームを含む部分は左へ、他の部分は右へ投げ出された。チューブと後端を含む前端と外殻の3リングは、元の位置からほとんど動かなかった。チューブは上部と下部が大きな冠石の落下によりへこんだが、火室の天井は無傷で、水不足または過熱の兆候はなかった。

煉瓦構造の上で載っていた外殻下面の広範囲な腐食により強度が低下し、使用圧力に耐えられなくなった。

図面では、破片がボイラー内にあったときの位置を示すように描かれている。

第51号ニューアーク 9月21日負傷者なし

シングルチューブコーニッシュ型。チューブは水不足により陥没し、蒸気と水の噴出で扉枠が吹き飛ばされた。

第52号アシュトン 9月23日負傷1名

円筒ボイラー、長さ7フィート、直径2フィート、板厚3/8インチ、30 lbs。

ボイラーの上部、最初の板リング部分が引き裂かれ、前端が吹き飛ばされた。

煉瓦構造に接していた板の広範囲な外部腐食により、ボイラーは通常の圧力にも耐えられるほど弱くなっていた。

第53号ノーリッチ（図23） 9月25日死亡7名

[図23]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ20フィート、直径4フィート6インチ、チューブ径2フィート6インチ、板厚3/8インチ、100 lbs。二重リベット留めで、チューブの天井は角鉄で補強されていた。外殻は6つのリングで構成され、それぞれが上下と側面で交互に継ぎ合わされた2枚の板から成っていた。前端から3番目のリングが剥がれ落ち、右側前方の壁に投げつけられた。裂け目のラインはリングを形成する板に限られており、外側のもので、重ね継ぎで隣接する2つのリングを覆っていた。裂け目は内側の重ね継ぎの端から最寄りのリベットまでだった。最初の裂け目は、一方の側面の継ぎ目のリベットから約1インチ離れた実鉄部分で発生し、そこから両側の継ぎ目に沿って広がり、最初の裂け目により平衡が破壊されると、もちろん全体のリングはすぐに剥がれ落ちた。

ボイラーの取り付け部品は、安全弁が1つしかなく、しかも開く量が非常に少ない構造であったことを除けば、十分であった。

原因は、最初の裂け目の点での鉄の欠陥と、停止中に蓄積した圧力であった。

第54号マクルズフィールド 9月25日負傷者なし

多管式ボイラー、大型内部火室、60 lbs。

水不足により火室天井が過熱し、へこんで2つの継ぎ目に沿って引き裂かれた。ボイラーは設置台から持ち上げられ、石壁に後方へ投げつけられた。

第55号チェルムスフォード 10月5日死亡1名負傷7名

農業用、45 lbs。稼働を始めたばかりであった。

火室の天井板が長年の使用により深く腐食し、破損して、噴出した内容物が近くの者をやけどさせた。

第56号グリニッジ（図24） 10月8日死亡2名負傷2名

船舶用、長さ16フィート、わずかに楕円形、前端フラット、幅8フィート6インチ、高さ7フィート10インチ、後部半球形端板の寸法は各方向に2フィート小さい、板厚3/8インチ、26 lbs。2つの内部火室があり、不規則な形状で、後部で1つの同様の形状の煙道に合流し、前端まで達せず、蒸気空間を通過し、ボイラーの上部から煙突へ出ていた。

船が出航待ちで蒸気を溜めていたとき、右舷ボイラーのウィング火室が点線で示されるようにウィング側へ陥没し、蒸気と水を焚き口へ逃がした。

[図24]

外殻に接する火室の側面は、かしめ加工時にわずかに切り込まれた縦方向継ぎ目の端に沿って裂けた。この裂け目は前端から約5フィート6インチ広がり、次に横方向継ぎ目では、天井から火室底部までリベットの列に沿って広がった。この横方向継ぎ目を越えて、火室は陥没し、ほぼ反対側の火室に触れるまでになり、後端方向へ膨らみは小さくなった。また、外殻前端の下部にも点線で示されるように裂け目があった。

爆発の原因は、外殻に控えされていなかった煙道の形状の弱さであった。明らかに爆発前に徐々に破損が進行しており、ほぼ通常の圧力で最終的に陥没した。もう一方のボイラーの対応する煙道でも、同様の形状変化の兆候が確認された。

第57号リバプール（図25） 10月9日死亡7名負傷1名

クレーンボイラー、高さ5フィート6インチ、直径2フィート6インチ、内部円錐形火室、2本の横チューブと頂部の煙突、板厚1/4インチ、75 lbs。

ボイラーの外殻は多数の破片に引き裂かれ、中央の円錐形火室は無傷で残った。裂け目の性質から、周縁をリングで補強されていなかったマンホール周辺の板が最初に破損し、他のすべての破断はその点から広がったことが示された。マンホール蓋がキャビンの木製壁を貫くほどの力でかなりの距離まで投げ出された事実が、これを裏付けている。前端板は多くの破片に分かれ、左右に散乱したが、後端板はマンホールとは反対方向のキャビンを貫いて投げ出された。

[図25]

中央煙道にはわずかに過熱の兆候が見られたが、構造上、上部は蒸気空間を通過し、水の接触による保護なしに常に火炎の作用を受けていた。板を補強するエッジのリングのないマンホール、および2個のクランプで固定されていたが、不適切に締め付けると追加の歪みを生じさせたものは、はるかに最も弱い部分であった。エンジンは短時間の作業後に停止しており、安全弁が非常に不良で、ほぼ任意の圧力まで締め付けることができたため、最も弱い部分が破損したときに、圧力が通常よりずっと高まった可能性が非常に高く、全体が突然引き裂かれ散乱した。

ボイラーと取り付け部品の両方の構造上の欠陥により、安全弁が不可能にすべき蓄積圧力に耐えられなくなった。

第58号ダラム 10月13日死亡1名

シングルチューブコーニッシュ型、長さ14フィート、直径6フィート、内部煙道3フィート3インチ×2フィート10インチ、板厚3/8インチ、27 lbs。3つのサドル上に置かれ、支持面は3フィート×4インチ。

ボイラー底部の20インチ×18インチの板部分が腐食しすぎて吹き飛び、噴出した内容物が男性をやけどで死亡させた。

第59号ブリストル（図26） 11月1日死亡7名

[図26]

2つの船舶用ボイラーが同時に爆発した。長さ16フィート、フラット前端で直径6フィート6インチ、半球形後端ではやや小さい。それぞれに2つの内部火室があり、1つの煙道に合流し、ほぼ前端まで戻って蒸気空間を通過し、外殻の上部から煙突へ出ていた。中央の火室は円形ではなく、外側の火室および復路煙道はさらに歪んでいたが、形状の弱さはチューブ間およびチューブから外殻への控えによってある程度補償されていた。ボイラーの取り付け部品は通常の種類で有効であった。

外殻の下面は深く腐食し、全長にわたって縦方向に裂け、側面が開いて前端から引き裂かれた。各外殻はかなりの距離で落下した。前端の一部が取り付いた火室は水中に落ちたが、側面煙道の1つが少し陥没したのを除けば無傷であった。前端の小片は大きな距離まで投げ出された。船の側面は完全に吹き飛ばされ、船は沈没した。

腐食は、間違いなく船の浸水により、ボイラーの外殻が常に湿った状態に保たれたことが原因であった。

第60号ロンドン（図27） 11月3日負傷者なし

[図27]

農業用、胴体長さ3フィート9インチ、直径2フィート6インチ、70 lbs。内部火室からの熱は多数の1インチチューブを通って前端の煙室および煙突へ通っていた。

朝食用の停止中に、火室端が胴体から引き裂かれ、発見できた破片の位置から、ボイラーが反転したようであった。火室の一部はボイラーが移動していた舞台を貫き、チューブが残った胴体は、まずレールに衝突してへこみ、その後元の位置から約100ヤードの地点に跳ね返った。

川から破片を十分に回収できず、爆発の原因を追跡できなかったが、ボイラーを置いたときにはゲージで20 lbs. の圧力しか表示されていなかったとしても、火室ドアが閉じられたままだったため、圧力は使用圧力をはるかに超え、ボイラーが耐えられる以上に高まったに違いないと推定される。

第61号ビルストン（図28） 10月1日負傷者なし

シングルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート、直径6フィート、チューブ径4フィート6インチ、板厚3/8インチ、12 lbs。後端に直径5フィートの異常に大きなドームがあり、外殻の下側全体が切り取られていたため、構造が特に弱かった。

[図28]

ボイラーは掃除のため停止しており、夜間に蒸気を発生させていた。停止弁が閉じられたままになっていたため余分な圧力が生じたと言われたが、大きなチューブが陥没しなければ、非常に高圧ではなかったはずである。

ドームは図面で示されるライン上で2つに割れ、ドームの接合部での外殻の極度の弱さのためであった。外殻はその両側で若干破裂し、突然大きな裂け目が生じたため、ボイラーの内容物はボイラーを動かすことなく安全に空中へ放出された。

第62号プレストン（図29） 11月11日死亡1名負傷1名

[図29]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ16フィート3インチ、直径5フィート8インチ、チューブ径3フィート1インチ、板厚7/16インチ、60 lbs。

チューブは過圧により端から端まで陥没した。担当者が安全弁のレバーにレンガ3個を固定し、27 lbs. の余分な圧力をかけ、夜間に蒸気を蓄積して翌日の作業開始時に利用できると考えたためであった。

第63号タムワース（図30） 11月20日負傷者なし

[図30]

回転式蒸気室、長さ12フィート6インチ、直径5フィート、12 lbs。

給水と排水を容易にするためマンホールが大きく、長方形で縁が補強されておらず、長さ3フィート6インチ、幅1フィート6インチで、蓋は内部に嵌まり、クランプで固定されていた。

ボイラーは修理が行き届いておらず、図面に示されるように、マンホールの角から半球形端板の始まりまでの亀裂は、かしめパッチで一時的に漏れを止めただけで、強度は回復していなかった。

爆発は回転中に発生し、マン蓋が下向きのときで、蓋はほとんど床を貫くほどに押し出され、外殻はマンホールの対角の角から裂け、屋根を貫いて吹き飛んだ。

大きなマンホールは一方の側面のほとんどすべての強度を削ぎ、蓋の固定具は強度の低下を全く補償するよう設計されていなかった。回転時の常時の歪みも弱体化を助長した。これら2つの原因が、通常の使用圧力12 lbs. での爆発を十分に説明するものであったが、蒸気を供給するボイラーの圧力は逆止弁で調整されていたが35 lbs. あったため、圧力が上昇した可能性もある。

この爆発（および本年の第41号）は、火床に晒されず、板過熱の危険のない単なる蒸気容器であっても、爆発して甚大な破壊を引き起こし得ることを明確に示しており、爆発による混乱を説明するのに不可欠としばしば想定される「圧力の突然の上昇」がなくても起こりうる。

第64号マンチェスター 11月26日負傷者なし

このボイラーは長さ28フィート、直径7フィート、7/16インチ板で製作され、2つの内部火室が先方で1つのチューブに合流し、50 lbs. の圧力で使用されていた。

火室とチューブの接合部を形成する楕円形室の側面が、脆弱な形状のため内側へ押し潰され、通常の使用圧力にも耐えられなかった。

第65号ハル（図31） 12月1日死亡3名負傷2名

[図31]

農業用、長さ7フィート6インチ、直径3フィート8インチ、板厚1/4インチ、35 lbs。火室長さ2フィート、幅2フィート10インチ。2本の11-1/2インチチューブがボイラーの反対側の内部室へ、3本の8-1/4インチチューブが再び火室ドアの上に取り付けられた外部煙室および煙突へ通っていた。

右側下部チューブの底部が上方へ押され、火室から12インチ以内まで裂け目が入った。

チューブはパッチの漏れにより腐食が進み、一時停止中のわずかな圧力増加にも耐えられなくなっていた。

第66号グラスゴー 12月4日死亡2名負傷6名

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート、直径7フィート6インチ、チューブ径3フィート、承認された方法でリングで補強されていた。

7つのリングのうち後端から2番目が底部で破裂し、両側のリベット列に沿った裂け目で引き裂かれ、ボイラーは設置台から投げ出され、完全に反転して以前とは逆方向に横たわった。

煉瓦構造の下で視界から隠れていた継ぎ目の漏れによる広範囲な腐食が、爆発の原因であった。

第67号ウィレンホール 12月7日負傷者なし

半球形端板を持つ円筒ボイラー、長さ9フィート、直径3フィート3インチ、20 lbs。

ボイラーは一方の側面全体にわたって裂け、噴出した内容物の反動で数ヤード離れた場所へ投げ出され、端板の1つが完全に切り離されて大きな距離まで飛んだ。

板は腐食により薄くなりすぎ、エンジンの一時停止中のわずかな圧力増加で破損した。

第68号グラスゴー 12月12日死亡1名負傷1名

このボイラーは長さ14フィート、半球形端板、直径7フィート、30 lbs。

爆発の原因は、腐食により薄くなった板の過圧であった。

第69号マンチェスター（図32） 12月15日負傷5名

[図32]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ24フィート、直径6フィート6インチ、チューブ径2フィート8インチ、板厚7/16インチ、50 lbs。ボイラーは各チューブ内で通常の方法で焚火され、また2つの火床の熱が後端から外殻の両側のそれぞれを通過した。

両内部火室が天井が火格子にほぼ触れるまで陰影線で示されるように陥没したが、破断はなかった。外殻の後部右側は明らかに過熱され、膨らみの中央に沿って裂け、この裂け目は両側の横方向継ぎ目のリベット列に沿って広がり、外殻の2リングの板が図示されるように平らに開いた。外殻の右側には、反対側で裂けたものに対応する板に膨らみがあった。

爆発の原因は、水不足による板の過熱であった。

第70号アバディーン 12月24日負傷1名

詳細は入手できなかった。

1867年のボイラー爆発

第1号ハル 1月2日死亡1名負傷1名

浴室を暖めるための小型ボイラー。連結パイプが凍結したため爆発し、大きな被害をもたらした。このようなボイラーには適切な安全弁が必要である。

第2号ダラム（図1） 1月2日死亡3名負傷3名

[図1]

円筒ボイラー、長さ33フィート、直径6フィート、圧力33 lbs。設置して2日目だが古く劣化しており、以前は別の場所で使用していた。1/4回転させ、古い取付穴は塞がれた。最初の裂け目は、火室上の前端の継ぎ目にあると推定された。外殻の主要部分は後方へ、前端は前方へ投げ出され、飛んでいる途中で引き裂かれた。爆発の原因は、前端の継ぎ目が過熱・損傷しており、また蒸気圧計なしでの不注意な運転であった。

第3号シェフィールド（図2） 1月2日死亡1名負傷4名

[図2]

外部焚きのシングルチューブ、長さ30フィート、直径6フィート6インチ、皿状端板。チューブ径2フィート9インチ、わずかに楕円形。圧力60 lbs。チューブは端から端まで横方向に陥没した。これはフープまたは他の手段で補強されていなかったためであり、軽微な楕円形であったこと、および縦方向継ぎ目がほぼ一直線に並んでいたことにより、より必要とされていた。

第4号プレストン 1月3日死亡1名

加熱装置用ボイラー。安全弁がなく、連結パイプが凍結してすべての蒸気逃げが阻止されていることに気づかずに火を入れた。

第5号ウェスターハム 1月5日死亡1名

馬用シャワー浴の湯を沸かすための鋳鉄製ボイラー、普通の火床の後ろに設置されていた。パイプが凍結したため破裂し、大きな被害をもたらした。安全弁がなかった。

第6号バー 1月9日死亡1名負傷3名

キッチンボイラー。給水パイプが霜で停止し、安全弁がなかったため破裂した。

第7号ロンドン 1月11日死亡1名

コーニッシュ型、長さ12フィート、直径4フィート6インチ、チューブ径2フィート4インチ、圧力40 lbs。底部近くの小さな板が吹き飛ばされ、噴出した内容物の反動でボイラーがずれた。爆発の原因は、下部の広範囲な外部腐食であった。

第8号プレストン 1月16日負傷者なし

キッチンボイラー。パイプが凍結して蒸気の逃げを妨げたため破裂し、大きな被害をもたらした。安全弁がなかった。

第9号ブレキン 1月23日死亡1名

キッチンボイラー。火は何日か消えており、再点火直後に破裂し大きな被害をもたらした。給水パイプが霜で停止し、蒸気逃げのための安全弁がなかった。

第10号サンダーランド（図3） 1月26日負傷3名

[図3]

円筒ボイラー、長さ30フィート、直径6フィート2インチ。圧力30〜35 lbs。4つの部分に裂け、平らに開いて他のボイラー上に散乱したが、図面ではボイラー内での元の位置を示すように配置されている。長時間稼働しており、破断線に沿って過熱・損傷していた。

第11号エクセター（図4） 1月30日死亡2名負傷2名

[図4]

エレファント型ボイラー、長さ16フィート、直径5フィート、チューブ径1フィート10インチ、圧力45 lbs。フラット端板が吹き飛ばされ、反動でボイラーを上方へ投げ上げたが、外殻とチューブは損傷しなかった。フラット端板は補強が不十分で、中央に1本の控え棒しかなく、そのボルトが破断していた。

第12号グラスゴー 2月8日死亡1名負傷4名

6馬力エンジン用の小型ボイラー。火室の中央で破損し、水が両端から強制的に流出した。水位が低かったと疑われた。

第13号シェフィールド（図5） 2月11日負傷4名

[図5]

コーニッシュ型、長さ約30フィート。チューブ径3フィート、無補強。チューブは横方向に陥没し、火格子から端まで裂け、前端板や外殻を損傷することなく裂けた。水不足と言われたが、最も可能性の高い真の原因はチューブの弱さであった。

第14号マンチェスター 2月15日負傷者なし

ダブル煙道式、長さ28フィート、直径6フィート9インチ、わずかに楕円形。板厚3/8インチ、チューブ径2フィート8インチ、圧力45 lbs。外殻は以前は外部焚きであった。継ぎ目が一直線に走り、板の大きな部分が吹き飛び、チューブは無傷のまま残った。爆発の原因は、外殻の欠陥のある形状と磨耗状態であった。

第15号ウェイマス（図6） 3月12日死亡1名負傷3名

[図6]

農業用、圧力45 lbs。火室が吹き飛び、外殻と分離した。爆発の原因は、安全弁を締め付けたための過圧であった。

第16号リン（図7） 3月19日死亡8名負傷4名

[図7]

農業用、圧力45 lbs。火室とチューブが吹き出た。爆発の原因は、安全弁が紐で固定されていたための過圧であった。

第17号ブラックブレイズ 3月23日死亡3名負傷1名

炭鉱用ボイラー、圧力30 lbs。エンジン停止中に2つに裂けたが、詳細は入手できなかった。

第18号バーンズリー（図8） 3月29日死亡2名負傷2名

[図8]

端板がほぼフラットの小型円筒ボイラー、長さ4フィート7インチ、直径2フィート4インチ、板厚3/16インチ。排水栓や給水管なく、非常に小さな手穴のみ。前端は軽い角鉄で取り付けられ、これが破損して外殻は動かずに残った。爆発の原因は、非常に悪い水質の使用による前端の内部腐食であった。板は破断線上で刃物の切れ刃のように薄くなっていた。

第19号コーンウォール（図9） 4月10日死亡1名負傷1名

[図9]

コーニッシュ型、シングルチューブ32フィート長、直径6フィート、チューブ径3フィート10インチ、板厚3/8インチ、圧力25〜40 lbs。20年使用だが、修理と再設置を終えたばかり。フープや横チューブで補強されていない弱さのため、火室チューブが破損し、フロント部の約4フィートを除いて端から端まで陥没した。

第20号ベルファスト（図10） 4月20日死亡1名負傷2名

[図10]

円筒ボイラー、長さ6フィート、直径2フィート5インチ、板厚1/4インチ、圧力90 lbs。過圧により端板が吹き飛んだ。安全弁の出口パイプに栓がされていたため逃げ道が塞がれていた。

第21号バーミンガム（図11） 5月9日負傷2名

[図11]

円筒ボイラー、長さ3フィート2インチ、直径1フィート8インチ、板厚5/16インチ、圧力30 lbs。施工と材料が非常に劣悪。マンホールから上部の板が引き裂かれ、マン蓋がマンホールを貫いて吹き飛んだ。爆発の原因は、大きなマンホールと過圧であった。安全弁は小さすぎ、粗雑に作られていた。

第22号ハートループール（図12） 5月10日死亡1名負傷1名

[図12]

機関車、圧力130 lbs。胴体が吹き飛ばされて粉々になり、火室と煙室だけが残った。爆発の原因は、伸びを考慮せずボイラーをフレームの控えにし、それにより水平継ぎ目が弱くなったためと推定された。

第23号ニューアーク（図13） 5月18日負傷4名

[図13]

コーニッシュ型、シングルチューブ20フィート6インチ長、直径5フィート4-1/2インチ、チューブ径3フィート、板厚3/8インチ、圧力64 lbs。端が外れ、チューブが全長にわたって陥没し、すべての継ぎ目が破断した。爆発の原因は、不良な構造・施工と、圧力に対してチューブが弱すぎたことであった。

第24号タムワース（図14） 6月4日死亡2名

[図14]

外部焚きのダブルチューブ式、長さ30フィート、直径7フィート、チューブ径2フィート4インチ、圧力50 lbs。最近底部に入れた2枚の板が破損し、外殻は底部に沿って裂けて開き、いくつかの部分に分かれて大きな距離に散乱したが、図面では元の位置を示すように配置されている。爆発の原因は、火室上での頻繁すぎる修理と外部焚きであった。

第25号ダドリー（図15） 7月10日死亡1名負傷2名

[図15]

気球型、直径22フィート、圧力5 lbs。底部が吹き出して粉々に引き裂かれた。外殻の主要部分は別のボイラー上に倒れた。爆発の原因は、煉瓦構造の上で載っていた底部に沿った深い腐食であった。

第26号バトリー（図16） 7月11日死亡3名負傷3名

[図16]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ26フィート、直径8フィート10-1/2インチ、チューブ径5フィート（前端8フィート6インチの部分）、後端では直径4フィートまでテーパー、圧力30 lbs。底部に沿って裂け、中央の板リングが開くのを許した。全体が噴出した内容物の反動によりかなりの距離投げ出された。爆発の原因は、中間隔壁の腐食で、板は紙ほどしか厚くなかった。

第27号ロザラム（図17） 7月13日負傷者なし

[図17]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ31フィート、直径7フィート、チューブ径2フィート7インチ、後端では2フィートまでテーパー、圧力55 lbs。左側チューブが陥没し、陥没の中央付近で板が継ぎ目から継ぎ目まで裂けて2つの部分に引き裂かれた。爆発の原因は、火を完全に消す前に水位を下げていたための過熱であった。

第28号ビルトン（図18） 7月24日負傷1名

[図18]

機関車。高い火室の上部の側板が吹き飛んだ。爆発の原因は、伸びを考慮せずボイラーをエンジンのフレームにしたためと最も考えられた。

第29号エクレスフィールド 8月5日死亡1名負傷2名

詳細は完全には入手できなかったが、作業員が掃除中に、近隣のボイラーからブローオフパイプを通して蒸気と熱湯が流入した。

第30号ベルファスト（図19） 8月27日死亡7名負傷3名

[図19]

コーニッシュ型、長さ18フィート、直径4フィート9インチ、チューブ径1フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。控えはなかった。裏角鉄の飛び継ぎでかしめている際に端板が吹き飛んだ。爆発の原因は、不良な構造、控えの不足、および適切な注意を払わない運転であった。

第31号プラシェッツ 9月2日負傷2名

機関車だが、詳細は入手できなかった。

第32号アシュトン 9月9日負傷者なし

ダブル煙道式、圧力40 lbs。マンホールの鋳鉄製口金が強度不足で破損し、蓋と上部フランジが吹き飛んだ。

第33号ブラックバーン 10月4日負傷4名

温水加熱器、煙道内に配置された大きなびん形パイプで製作された。爆発の衝撃により隣接のボイラーが設置台から外れた。爆発の原因についての詳細は入手できなかった。

第34号ロンドン（図20） 10月7日死亡1名

[図20]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ11フィート、直径4フィート、板厚3/8インチ、チューブ径2フィート1-1/2インチ、圧力50 lbs。底面で破損。上部が上方へ投げ上げられた。前部とチューブが前方へ投げ出された。爆発の原因は、壁に接していた底部の広範囲な腐食であった。

第35号プレストン 10月31日負傷者なし

コーニッシュ型、長さ26フィート、直径5フィート6インチ、チューブ径2フィート11インチ、板厚3/8インチ。圧力30 lbs。適切な補強フープがないためチューブが陥没し、後端が吹き飛ばされ、ボイラーが前方へ投げ出された。

第36号ダラム（図21） 11月3日死亡1名負傷1名

[図21]

円筒ボイラー、長さ19フィート、直径6フィート、圧力40 lbs。36年使用で、鉄が劣化し、多くのパッチがあてられていた。爆発の原因は、古いボイラーに対する過圧であった。

第37号ブラッドフォード（図22） 11月6日死亡2名負傷3名

[図22]

農業用、ワゴン形、長さ6フィート5インチ、高さ3フィート、幅2フィート4インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。胴体の上部が吹き飛んだ。爆発の原因は、安全弁を施錠したための過圧と構造上の欠陥であった。

第38号シェフィールド（図23） 11月7日負傷1名

[図23]

円筒ボイラー、長さ12フィート3インチ、直径3フィート11インチ、圧力20 lbs。前端フラット、後端円形。主要部分は後方へ、前端は前方へ投げ出された。角鉄の根本の周り全体で前端が引き裂かれ、控えリベットがフラット端板から抜けた。爆発の原因は、フラット端板の構造上の弱さと、60 lbs. まで荷重可能な不良な安全弁であった。

第39号ラングレーミル（図24） 11月11日死亡3名負傷10名

[図24]

円筒ボイラー、長さ40フィート、直径5フィート、板厚7/16インチ、圧力45〜50 lbs。3番目の継ぎ目で裂け、前端が前方へ、主要部分が後方へ投げ出された。爆発の原因は、最初の破損箇所のパッチ近くの古い継ぎ目剥がれであった。

第40号ブラッドフォード（図25） 11月14日死亡4名負傷3名

[図25]

ブリーチェス管（分岐管）式、長さ25フィート6インチ、直径7フィート6インチ、板厚7/16インチ、圧力30 lbs。前端、火格子チューブ、テーパー接合部が一塊で前方へ投げ出された。外殻本体は損傷なし。チューブの後部がボイラー内に残った。2本の火管を受けるために平坦化されたテーパー接合部の底部が上方へ陥没した。爆発の原因は、適切な控えまたは補強チューブの不足による結果としての弱さであった。安全弁は小型のものが1つしかなかった。

第41号チッペンハム（図26） 11月21日死亡3名負傷2名

[図26]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ11フィート、直径5フィート、圧力44 lbs。ストラップ板の裏側の古い亀裂でチューブが破損し、部分的に陥没した。

第42号ダドリー（図27） 11月27日死亡1名

[図27]

円筒ボイラー、長さ25フィート、直径6フィート、板厚7/16インチ、圧力50 lbs。元はシングルチューブコーニッシュ型であったが、チューブが取り外されフラット端板が残った。後端が吹き飛ばされた。主要外殻は前方へ投げ出された。爆発の原因は、チューブの損失を補償するためフラット端板を十分に補強しないという構造上の弱さであった。

第43号シールズ（図28） 12月7日負傷者なし

[図28]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ28フィート、直径6フィート、チューブ径4フィート、板厚3/8インチ。圧力28 lbs。チューブは全長にわたって陥没したが、原因の詳細は入手できなかった。

第44号ベルファスト 12月14日死亡2名

ボイラーに修理が施され、他のボイラーへの遮断弁を閉めないまま、蒸気を止めるためのブランクフランジを取り外している際、ボルトを緩めると継ぎ手が吹き出た。

第45号マンチェスター（図29） 12月23日死亡6名負傷4名

[図29]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ18フィート、直径6フィート、チューブ径3フィート2インチ、板厚3/8インチ。圧力25 lbs。底部に沿って裂け、2つの板リングが吹き飛んだが、チューブと端部は大きな損傷はなかった。爆発の原因は、中間隔壁に載っていた部分の広範囲な腐食であった。

第46号バーンズリー（図30） 12月28日死亡1名

[図30]

気球型、直径11フィート6インチ、高さ11フィート6インチ、板厚3/8インチ。火床上で底部が3フィート6インチドーム状に盛り上がり、通常圧力8 lbs。ボイラーは25 lbs. の圧力で2日間稼働したが、安全弁は16 lbs. に調整されていた。爆発の原因は、このような弱い形状の古いボイラーに対する不適切な圧力であった。

第47号リーズ（図31） 12月30日負傷2名

[図31]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート、直径7フィート2インチ、チューブ径2フィート7インチ、圧力15 lbs。底部に沿って裂け、外殻が吹き飛ばされ、チューブと端部はほぼ無傷のまま残った。爆発の原因は、中間隔壁に沿って底部が刃物の切れ刃まで腐食していたことであった。

第48号シールズ（図32） 12月31日死亡2名負傷1名

[図32]

円筒ボイラー、長さ30フィート、直径4フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力29 lbs。最近新しい板を入れた場所の近くの火床上で裂け、外殻の前部が開裂し、後端が一塊で吹き飛んだ。爆発の原因は、20年間の使用による劣化と、不良な管理であった。

1868年のボイラー爆発

第1号ニューカッスル（図1） 1月13日負傷者なし

[図1]

3台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ27フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、圧力35 lbs。ボイラーは大きく引き裂かれ、すべての破片が元の位置の前方へ投げ出された。爆発の原因は、ボイラーが非常に古く、大いに劣化しており、通常の圧力に耐えられなかったことであった。板の縦方向配置と、給水が直接底部に入ることも、弱さの一因となった。

第2号グラスゴー 1月27日死亡1名負傷5名

4台のうちの1台。キアー（染色蒸気室）または蒸気室で、蒸気発生には使用されていない。高さ8フィート6インチ、直径6フィート6インチ、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。劣悪な鉄材と施工のため、上部から底部まで裂けた。

第3号シェフィールド（図2） 1月28日死亡1名

[図2]

4台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型、長さ26フィート4インチ、直径6フィート6インチ。チューブ径3フィート9インチ、板厚3/8インチ、圧力15 lbs。点線はボイラーの外部外殻を示す。蒸気を発生させている間、チューブが端から端まで陥没した。補強リングのない大径チューブの弱さによる。

第4号ロンドン（図3） 1月29日死亡1名

[図3]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ18フィート3インチ、直径4フィート10インチ、板厚3/8インチ。チューブ径3フィート、板厚5/16インチ。図面では、チューブを見せるために外部外殻を輪郭で示す。水不足によりチューブが陥没し、1つの継ぎ目で裂け開いた。ボイラー本体は動かなかった。

第5号ボルトン（図4） 1月31日負傷1名

[図4]

機関車、圧力90 lbs。図面は、前端を取り外した火室の内部ビューを示す。破断線上の板が1/8インチ未満まで腐食していたため、銅製火室の左側が内側へ破裂した。

第6号ストーク（図5） 2月6日負傷者なし

[図5]

3台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型で、それぞれの火の上に水管がある2つの外部火格子を持つ。長さ30フィート2インチ、直径6フィート。チューブ径3フィート、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。図面では、チューブを見せるために外部外殻を点線で示す。以前、チューブはボイラー内でやや高い位置に配置されていた。水不足による過熱でチューブが横方向に陥没した。ボイラー本体はほとんど動かなかった。

第7号ケルソー（図6） 2月11日負傷者なし

[図6]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ9フィート9インチ、直径4フィート6インチ。チューブ径2フィート3インチ、板厚5/16インチ、圧力30 lbs。ボイラーが底部で裂け開き、反動でかなりの距離投げ出された。底部の板は煉瓦構造に接していた部分が腐食により1/16インチまで薄くなり、通常の使用圧力に耐えられなくなっていた。

第8号ダラム（図7） 2月12日死亡2名負傷1名

[図7]

4台のうちの1台。図面では、チューブを見せるために外部外殻を点線で示す。長さ20フィート、直径7フィート、圧力40 lbs。煙道内の2つの内部火格子、直径2フィート8インチ、後部で中央復路煙道と合流して煙突へ通る。煙道の側面はより密に詰め込むために平坦化されていた。特に中央復路煙道は両側が平坦化され、極めて弱くなっていた。左側が上方へ陥没し、内容物が逃げ出して左側の火格子を吹き出させた。

第9号ハリファックス（図8） 3月3日負傷者なし

[図8]

円筒ボイラー、フラット端板、長さ18フィート6インチ、直径3フィート11インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。後端が角鉄の根本の周り全体で破損し、後方へ60ヤード投げ出された。ボイラーは反動で前方へ押し出され、持ち上げられ、壁を貫いた。爆発の原因は、フラット端板への十分な控えの欠如。

第10号ニューカッスル（図9） 4月4日死亡1名負傷4名

[図9]

4台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ28フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力30 lbs。大きく引き裂かれ散乱し、甚大な被害。板が不適切に縦方向に配置されていた。最近あてられたパッチで破損し、約30年間の使用で劣化し、通常の圧力に耐えられなくなっていた。

第11号アバディーン 4月7日死亡1名

ダブルチューブコーニッシュ型、直径6フィート。詳細少なし。前端の上部が吹き出し、甚大な被害。おそらく適切な控えの欠如による。

第12号 4月15日負傷1名

4台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型、長さ15フィート、直径4フィート7インチ。チューブ径2フィート8インチ、板厚1/4インチ、圧力60 lbs。橋の近くでチューブが陥没して裂け開いた。薄い板と補強リングがないという弱さによる。

第13号コーンウォール 5月1日死亡1名

詳細なし。シングルチューブコーニッシュ型。補強リングのない弱さによりチューブが陥没した。

第14号コーンウォール 5月9日負傷者なし

詳細少なし。シングルチューブコーニッシュ型、長さ34フィート。チューブ径4フィート、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。補強リングのない弱さによりチューブが陥没した。

第15号オールドム 5月11日死亡1名負傷1名

非常に小さな円筒ボイラー、長さ3フィート5インチ、直径1フィート8インチ、板厚1/4インチ、圧力45 lbs。後部左側下部の不良箇所で破裂し、熱湯が流出したが、ボイラーは大きく動かなかった。

第16号ブリストル 5月11日死亡1名

船舶用。シングル内部火格子、小型復路チューブ、長さ7フィート9インチ、直径5フィート4インチ、板厚3/8インチ、チューブ径2フィート7インチ、板厚1/4インチ、圧力62 lbs。弱く、腐食し、劣化した状態のためチューブが陥没して裂け開いた。内容物が激しく噴出し、ボートに甚大な損害を与えた。

第17号ハル（図10） 5月12日死亡2名負傷2名

[図10]

2台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ4フィート9インチ、直径3フィート、板厚1/4インチ、圧力25 lbs。中古ボイラーで、作業開始直後にいくつかの部分に裂けた。これは腐食により1/8インチまで薄くなっていたため。

第18号コートブリッジ 5月15日負傷1名

円筒ボイラー、フラット端板、長さ15フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、圧力30 lbs。後端が吹き出し、甚大な被害をもたらし、ボイラーはかなりの距離投げ出された。端板は非常に不十分な補強しかされていなかった。

第19号グレイブズエンド（図11） 5月28日死亡2名

[図11]

2台のうちの1台。船舶用、長さ13フィート5インチ、直径7フィート2インチ、板厚5/16インチ、圧力25 lbs。火床は後部で合流する2つの内部火室チューブで、炎は4本の小さなチューブで前端へ戻った。火室チューブの形状は極めて弱く、側面は外殻の曲線に沿っていたが、適切な控えで取り付けられていなかった。左側チューブが上方へ陥没し、1つの継ぎ目が裂け開いて内容物が激しく逃げ出した。通常より高い圧力であった可能性があるが、控えのない火室は通常圧力でも安全でなかった。

第20号ダラム（図12） 6月8日死亡2名

[図12]

8台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ30フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力35 lbs。板は縦方向に配置されていた。ボイラーは27年間稼働し、大いに劣化しており、火格子上の古い破損部で破損し、4つの部分に裂けて大きな距離へ投げ出された。

第21号ハダーズフィールド（図13） 6月20日死亡1名負傷6名

[図13]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ24フィート、直径6フィート。チューブ径3フィート3インチ、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。継ぎ目は斜めに配置されていたが、裂け目は継ぎ目に沿わずに板を引き裂いた。外殻は広範囲な腐食により板が1/8インチの厚さまで減少した部分で破損し、外殻全体が吹き飛ばされ、チューブはひっくり返って端が入れ替わった。

第22号 6月22日負傷者なし

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ27フィート、直径7フィート6インチ。チューブ径3フィート、板厚7/16インチ、圧力70 lbs。補強リングのない弱さのため、左側チューブが端から端まで陥没した。

第23号ハリファックス 7月9日負傷6名

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ20フィート、直径6フィート3インチ。チューブ径2フィート3インチ、板厚3/8インチ、圧力55 lbs。外殻が完全に吹き飛ばされ、チューブと端部は無傷のまま残った。底部が広範囲に腐食し、ボイラーの強度が低下して通常の圧力に耐えられなくなっていた。

第24号レックスハム（図14） 7月9日負傷2名

[図14]

ダブル火室直立式、高さ22フィート、直径8フィート10インチ、板厚3/8インチ、圧力14 lbs。底部の小片が吹き飛ばされ、噴出した内容物が周囲の煉瓦構造を損傷させた。板は隣接するブローパイプ継手の漏れにより、破断線上で刃物の切れ刃まで腐食していた。

第25号ダンディー 7月13日死亡1名負傷1名

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ28フィート6インチ、直径7フィート、板厚3/8インチ。チューブ径2フィート2インチ、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。水不足による過熱で両火室が陥没し破裂した。

第26号ハリファックス 7月14日負傷3名

機関車、長さ10フィート9インチ、直径4フィート、板厚1/2インチ、圧力130 lbs。ほぼすべての胴体が吹き飛ばされた。内部は非常に腐食しており、初回破損線上に深い溝があり、これは作動時の歪みによるボイラーの形状変化に起因した。これは通常、重ね継ぎを突き合わせ継ぎに替えることで回避され、圧力が胴体の円形形状を変化させないようにする。

第27号リムリック 7月21日死亡2名負傷1名

機関車。詳細少なし。連結棒が折れ、クランクに取り付けられた自由端がボイラーを貫き、内容物が流出して近くの者をやけどさせた。

第28号ハンリー（図15） 7月31日死亡1名

[図15]

3台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ36フィート9インチ、直径5フィート、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。火床橋の上の継ぎ目でボイラーが裂けた。前端は上方へ、かなりの距離前方へ投げ上げられた。後部は後方へ押し出された。最初の裂け目は破損した継ぎ目での継ぎ目剥がれであった。故障箇所を修理するために火を抜いている最中に爆発した。

第29号イースターロス 8月8日死亡2名負傷3名

農業用。自身の蒸気力で移動中に爆発した。エンジンが立ち往生し、脱出を試みるため余分な蒸気圧を上げた。ボイラーは粉々に引き裂かれ、大きな距離に散乱した。

第30号ビルストン（図16） 8月17日死亡1名

[図16]

2台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ30フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、圧力46 lbs。水位が低すぎて板が過熱した側面でボイラーが破損した。外殻の前部は平らに開き、ヒンジで残りの部分に取り付けられたままという状態が進路に影響を与え、後方へある距離投げ出された。前端はいくつかの破片に裂け、後端も後方へ投げ出され、斜面を転がって流れに落ちた。

第31号リバプール（図17） 8月20日死亡7名負傷5名

[図17]

ダブル火室煙突ボイラー、高さ42フィート4インチ、直径6フィート9インチ、板厚1/2インチ、圧力50 lbs。底部板のほぼ半分が吹き飛ばされ、噴出した内容物が火室に入り込み被害を拡大した。外殻と接合部付近の破断線は刃物の切れ刃まで腐食して強度を低下させ、ボイラー内の水柱の圧力に加えて通常の蒸気使用圧力にも耐えられなくなっていた。

第32号アクラシントン 8月31日死亡1名

キアー（染色蒸気室）または蒸気漂白室、第2号に似ていて蒸気発生には使用されず、高さ9フィート、直径8フィート、板厚1/2インチ、圧力50 lbs。底部が吹き出し、外殻は粉々に引き裂かれた。爆発の原因は破損した端板の弱さ、運転上の注意不足。

第33号バーミンガム 9月11日死亡1名負傷1名

ダブルチューブコーニッシュ型。マン蓋が内部クランプで外側に誤って固定されていた。漏れを止めるために締め付けを強めた際にボルトが折れ、蓋が外れて内容物が流出した。

第34号グレートブリッジ（図18） 9月21日負傷者なし

[図18]

4台のうちの1台。シングルチューブ、外部焚き、長さ18フィート6インチ、直径6フィート6インチ。チューブ径3フィート、板厚1/2インチ、圧力40 lbs。図面では、チューブを見せるために外殻を点線で示す。チューブが端から端まで陥没し2つの継ぎ目で破裂し、内容物が激しく噴出して煉瓦構造を打ち倒し、ボイラーをずらした。チューブは非常に弱く腐食しており、通常の使用圧力に耐えられなかった。

第35号モクスリー（図19） 9月28日死亡13名負傷2名

[図19]

4台のうちの1台。4火室直立式、高さ22フィート、直径10フィート6インチ、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。ボイラーは9つの破片に裂け、1つは発見されなかった。図面の点線は爆発前のボイラーの輪郭を示し、破片はできるだけ元の位置に近く配置されている。最初の裂け目は最大の火室の反対側での継ぎ目剥がれで、そこから破損がすべての方向へ広がった。この継ぎ目剥がれは爆発前からしばらく存在し、リベットからリベットへと広がっていったに違いなく、ボイラーが通常の圧力に耐えられないほど弱くなるまで進行した。

第36号ウィンスフォード 9月30日死亡1名

円筒ボイラー。詳細少なし。火室上の端が破裂して開き、内容物が逃げ出した。底部の厚いスケールの堆積が水の適切な接触を妨げて板を過熱させた。

第37号エルセカー（図20） 10月2日死亡2名

[図20]

4台のうちの1台。ダブル火室直立式、高さ21フィート、直径7フィート、板厚7/16インチ、圧力58 lbs。側面の大きな板が吹き出し、反動でボイラーが横倒しになった。板は水不足による過熱と言われたが、中央チューブは無傷であったため、破裂した板は1箇所に強熱が当たることで過熱した可能性があり、蒸気が急速に発生して水の適切な接触を妨げたと考えられる。

第38号グラスゴー 10月12日死亡1名負傷1名

円筒ボイラー、長さ39フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ。面積約1.5フィートの小片が底部から吹き飛ばされ、内容物が激しく噴出し甚大な被害をもたらしたが、ボイラー本体はそれ以外は損傷しなかった。破裂した板は、ボイラー底部近くに給水が流入することで生じた継ぎ目の漏れにより、1/16インチの厚さまで腐食していた。

第39号スワンジー 10月13日死亡2名負傷1名

24台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型、2つの火室で稼働、長さ23フィート、直径6フィート6インチ。チューブ径3フィート9インチ、板厚1/2インチ、圧力40 lbs。チューブは中央の壁で分かれていた。チューブは横方向に陥没した。一方の側が水不足により過熱されたと言われたが、補強リングのない大径チューブの弱さによる爆発の可能性の方が高い。

第40号プレストン 10月16日負傷2名

これは「エコノマイザー」と呼ばれる配管の配置で、給水を暖めるための一連のボイラーの煙道内に配置されていた。粉々に引き裂かれ、甚大な被害をもたらした。全体の装置は適切な状態にあったと言われたため、爆発は煙道内の石炭ガスに起因し、破裂したパイプのいくつかの特徴がこの推測を裏付けている。

第41号ロンドン（図21） 10月19日負傷6名

[図21]

キッチンボイラー、高層家屋の最上階に給湯するためのもの。長方形、幅3フィート6インチ、高さ2フィート6インチ、奥行き1フィート。前面が吹き飛ばされ、甚大な被害をもたらした。ボイラーは最も弱い形状であり、蒸気圧は意図されていなかったが、家屋の最上階までの水柱がこのようなボイラーを不安定にするのに十分な圧力を与えることを見落としていたようだった。

第42号ロンドン（図22） 10月30日死亡2名負傷10名

[図22]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ15フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。チューブは火室端で楕円形（幅2フィート11インチ、高さ2フィート6インチ）。橋の先は円形で、後端では直径2フィートまでテーパー。図面では、チューブを見せるために外部外殻を点線で示す。チューブの前端が火格子下で破裂し、上方へ裂けた。チューブは橋の先で陥没し、各側面で裂け開いたが、火室上は無傷のまま残った。チューブの楕円部分の形状が非常に弱く、それが破裂して開き、後部の陥没が結果として続発した。

第43号バーミンガム（図23） 12月2日負傷1名

[図23]

小型移動式ボイラー、高さ4フィート9インチ、直径2フィート3インチ、板厚1/4インチ、圧力40 lbs。外殻が完全に引き裂かれた。爆発は、エッジにガードリングのない大きなマンホールに起因し、蓋がそれを歪めていくつかの亀裂を生じ、最終的に自身をボイラーを貫くように強制し、裂け目があらゆる方向へ広がり、ボイラーの分解を引き起こした。

第44号ニューカッスル（図24） 12月11日死亡3名負傷3名

[図24]

船舶用直立式、高さ13フィート3インチ、直径6フィート6インチ、板厚1/2インチ。内部火室高さ8フィート6インチ、底部直径6フィート、頂部直径5フィート3インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。図面では、内部火室を見せるために外殻を点線で示す。ボイラーは多くの破片に裂け、その多くが川に流失したため、爆発の原因について満足な結論は得られなかった。ボイラーは非常にしっかりとは固定されておらず、火室ドア周りの腐食により弱体化したと推定される。

第45号ハートループール 12月29日負傷1名

船舶用、3つの内部火室が後部で合流。接合チューブの後部が深く腐食した箇所で破損し、内容物が流出した。

注：上記の一覧に含めるほど十分に重要でない、さらに2つの図面を示すことができる。

ウィレンホール（図25） 12月24日負傷者なし

[図25]

2台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ25フィート6インチ、直径5フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力30 lbs。水位が低くなりすぎ、過熱した板が開いて蒸気を無害に逃がした。

ストーク（図26） 12月9日負傷者なし

[図26]

8台のうちの1台。4火室直立式、高さ22フィート、直径9フィート、板厚7/16インチ、圧力45 lbs。水位が低くなりすぎて外殻が過熱し裂け、側面チューブが軽微に陥没し、損傷は給水が破損部まで上がるまで発見されなかった。給水が火室に流れ込んだが、赤熱したボイラーに冷水を入れたにもかかわらず、激しい爆発は引き起こされなかった。

ストゥアーブリッジ：ハイストリート、R. ブルームホール印刷。

1869年のボイラー爆発

第1号チェスターフィールド（図1） 1月14日死亡4名負傷2名

[図1]

2台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型、長さ26フィート6インチ、直径6フィート、チューブ径3フィート3インチ、板厚3/8インチ、圧力45 lbs。水位計ガラスが割れ、フロートは故障していたか観察されなかった。水位が通常レベルから9インチ下がり、火室の天井が過熱して陥没し、しばらく前にパッチがあてられていた箇所で裂け開いた。

第2号マンチェスター（図2） 1月22日負傷者なし

[図2]

機関車。胴体長さ10フィート6インチ、直径4フィート、板厚7/16インチ、圧力130 lbs。エンジンは14年使用で、最近180 lbs の水圧テストを受けていた。底部近くの継ぎ目が、重ね継ぎの直上の連続線上で深く「溝入れ」されまたは腐食し、裂け開いた。

第3号グレートブリッジ（図3） 1月26日死亡1名負傷1名

[図3]

2台のうちの1台。フラット端板を持つ円筒ボイラー、長さ22フィート、直径4フィート3インチ、板厚3/8インチ、圧力60 lbs。以前は内部火室を持つチューブがあったが、強度の損失を補償するための十分な控えもなく取り外された。板は最も弱い方法で端から端まで一直線の継ぎ目で配置され、さらに頻繁なパッチ修理により強度が低下した。破損はドーム下の長い継ぎ目の中央付近から始まり、徐々にリベット穴からリベット穴へと剥がれ、通常の圧力に耐えられなくなった。ボイラーは完全に消耗し、繰り返しのパッチ修理と改造によりどれほど危険で不確実なものになるかを示した。第45号も参照。

第4号ローザラム（図4） 1月27日負傷1名

5台のうちの1台。皿状端板を持つ円筒ボイラー、長さ36フィート、直径4フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力55 lbs。約8年間稼働し、火室端で多くパッチ修理され、最近完全修理されたと思われる状態に戻された。死因審問の必要がなかったため残骸はすぐに片付けられ、一部の破片は切断されたが、爆発の性質をある程度理解するのに十分な詳細が得られた。

[図4]

最初の裂け目は、頻繁な修理により弱体化した火室上の底部継ぎ目で発生したに違いない。

第5号ダラム（図5） 2月2日死亡1名負傷4名

[図5]

12台のうちの1台。プレーン円筒、13年使用、長さ30フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力35 lbs。板は縦方向に配置され、継ぎ目が端から端まで連続したラインになっていた。これは板をリング状に配置する場合よりはるかに強度が低いとしばしば指摘されている。様々な時期にかなりの修理が施され、爆発の直前に完全修理されたと思われる状態に置かれ、火室上に新しい板が入れられた。最初の裂け目は、これらの新しい板が古い部分と接合していた箇所で発生したと思われる。裂け目はすぐに直線的な継ぎ目に沿って広がり、ボイラーは3つの部分に吹き飛ばされた。爆発は、単に頻繁な修理により弱体化し、通常の使用圧力に耐えられなくなったためであった。頻繁にパッチ修理された外部焚きボイラーは危険で不確実になり、継ぎ目が端から端まで走る場合は特にそうなる。第59号も参照。

第6号南ウェールズ 2月12日負傷2名

これは炭鉱用ボイラーであった。詳細はほとんど得られなかった。エンジン室の屋根が吹き飛ばされ、ボイラーは取付部品から引き裂かれ、180度回転し、3つの壁を倒して直立姿勢で倒れた。

第7号コーンウォール（図6） 2月15日負傷者なし

[図6]

4台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型、長さ37フィート6インチ、直径7フィート。チューブ径4フィート4インチ、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。

チューブは橋の先の全長にわたって陥没し、ボイラーの後端が吹き出した。火室上のチューブ部分は無傷で残り、可溶プラグも損傷しなかった。爆発の原因は、このような大径で大変長いチューブの弱さ。第57号も参照。

第8号ヤーマス（図7） 2月23日負傷3名

[図7]

船舶用、長さ17フィート、高さ15フィート、板厚3/8インチ、圧力15 lbs。頂部が吹き飛ばされた。板が広範囲に腐食していた。ボイラーは円形からフラットな頂部への改造により、十分な控えもなく大きく弱体化していた。

第9号ドロヘダ 3月3日負傷2名

小屋の屋根が吹き飛ばされたが、詳細は得られていない。

第10号ウェスト・ブロミッチ（図8） 3月9日負傷3名

[図8]

2台のうちの1台。円筒ボイラー、長さ25フィート、直径4フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力42 lbs。ボイラーは非常に頻繁に修理されており、火室上で大きなパッチが最近あてられた継ぎ目で破損した。この作業中、古い部分のリベット穴が明らかに割れており、ボイラーを通常の使用圧力に耐えられなくしていた。第45号も参照。

第11号コーンウォール 3月18日負傷者なし

シングルチューブコーニッシュ型。水不足によりチューブが陥没した。

第12号ブローズリー（図9） 4月1日死亡1名負傷4名

[図9]

多管式、9年使用、長さ8フィート6インチ、胴体部長さ6フィート、直径2フィート4インチ、板厚5/16インチ、圧力50 lbs。シリンダーは火室上のボイラー上部の右側に取り付けられ、反対側には非常に大きなマンホールがあり、その縁は腐食し、マン蓋の締め付けにより歪みと亀裂が生じ、使用圧力に耐えられなくなっていた。裂け目はマンホールからあらゆる方向に広がり、ボイラーを3つの部分に裂いた。第18号と第36号も参照。

第13号コーンウォール 4月11日負傷者なし

シングルチューブコーニッシュ型―詳細なし。

第14号バーキング（図10） 4月19日死亡4名負傷2名

[図10]

8年使用の移動式クレーンボイラー、高さ8フィート3インチ、直径4フィート4インチ、内部火室あり、高さ6フィート、直径3フィート6インチ、頂部に煙突が出る、板厚5/16インチ、圧力40 lbs。内部火室が横方向へ潰れ、外殻はいくつかの破片に裂けた。火室の外殻への取り付けは、拡大図に示すように板を曲げることで行われ、これは二重角鉄ほど剛性がなく、明らかに煙突チューブに歪みを生じさせていた。この弱さは、板の曲げ部の深刻な腐食により増大し、破損した。甚大な被害と人命の損失は、このような小型ボイラーからは考えられないほどであったが、1868年の第43号、1866年の第57号など同様の事例が記載されている。

第15号ダラム（図11） 4月23日負傷者なし

[図11]

2台のうちの1台。板が縦方向に配置された円筒ボイラー、長さ30フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力9 lbs。火室上の右側の継ぎ目が破損し、すぐに端から端までの直線継ぎ目に沿って裂け、ボイラーは一塊となって左側の大きな距離へ投げ出された。ボイラーは非常に古く、頻繁な修理により大いに弱体化しており、爆発時には一時的な目的のために通常圧力の2倍という無謀な圧力で稼働されていた。第59号も参照。

第16号ベリー（図12） 4月29日負傷者なし

[図12]

ダブル火室、内部焚き、長さ28フィート、直径7フィート、板厚7/16インチ、圧力55 lbs。火室チューブ長さ7フィート、直径3フィート、板厚3/8インチ。左側火室の天井が陥没し、右側火室の形状がわずかに変化した。短絡板防止剤の使用により水が濃厚になり、板との適切な接触を妨げたことが真の原因と推定されたが、水不足による過熱のように見えた。

第17号リバプール（図13） 5月12日死亡1名負傷1名

[図13]

円筒ボイラー、長さ10フィート、直径3フィート、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。端板は板を曲げたエッジで作られたフラットで、曲げ部の内側が広範囲に腐食し、後端が外れ、右後方へ30ヤード吹き飛ばされた。残りのボイラーは前方へ投げ出された。前端板は同様に腐食した箇所で角鉄で修理されており、外殻も多くのパッチがあてられていた。破断縁は1/16インチの厚さもなく、ボイラーは安全に圧力を耐える状態ではなかった。

第18号アビンドン（図14） 5月13日死亡2名負傷2名

[図14]

回転式ラグ（破布）用ボイラー、長さ16フィート、直径6フィート、板厚7/16インチ。ボイラー自体には火が直接当てられていなかったが、一方の端から他の通常のボイラーから50 lbs. の圧力で蒸気を受けていた。ラグの投入・取り出しのため、鋳鉄製フレームと蓋、大きなナットまたはクランプで取り付けられたボルトを持つ2つの大きな矩形マンホールがあった。

爆発は、回転中にマン蓋が底部に近づいたときに発生したようで、最初に破損した部分は、フレームが以前から破損していたマンホールの1つであった。爆発の原因は、マンホールの弱さであった。マンホールは非常に大きく、両方とも同一直線上にあり、蓋の取り付けが不十分で、ボルトが蓋を貫通しておらず、切り取られた板の大部分を補償するようになっていなかった。ボイラーは両端のみで支持され、自身の重量だけでなく、圧力に加えて内部の重い材料が繰り返し転がる衝撃に耐えるための中空ガーダーとして機能しなければならなかった。1866年の第41号と第63号も参照。

第19号グラスゴー 5月19日死亡1名負傷1名

ダブルチューブコーニッシュ型。チューブの1つが8フィートの長さにわたって陥没し、水不足により過熱した。

第20号ダラム（図15） 5月29日負傷3名

[図15]

10台のうちの1台、16年使用。板が縦方向に配置されたプレーン円筒、長さ34フィート、直径5フィート6インチ、板厚7/16インチ、圧力50 lbs。底部近くの長い直線継ぎ目の1つで破損し、5つの部分に裂け、広い距離に散乱したが、図面ではボイラーのどの部分から来たかを示すように描かれている。ボイラーは頻繁な修理により弱体化し、通常の圧力に耐えられなくなった。第59号も参照。

第21号南ウェールズ（図16） 5月31日死亡5名負傷4名

[図16]

3台のうちの1台、非常に古い、フラット端板を持つプレーン円筒、長さ34フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。以前はチューブが通っていたが、これを取り外した際、チューブの損失を補償するための十分な控えのない新しいフラット端板が入れられた。前端が吹き出し、反動でボイラーは上方へ吹き上げられ、3つの部分に砕けた。第47号も参照。

第22号ビングリー（図17） 6月9日死亡15名負傷33名

[図17]

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ16フィート、直径6フィート9インチ、板厚7/16インチ、圧力50 lbs。チューブ径2フィート6インチ。底部が大いに腐食して裂け開き、ボイラーは粉々に引き裂かれ広い距離に散乱した。ボイラーは大いに放置され、劣悪に使用され、安全弁は不十分で作りが悪く過重に荷重され、警報笛は詰め物されていた。

第23号コーンウォール 6月14日負傷1名

コーニッシュ型だが、詳細は得られていない。

第24号ダラム（図18） 6月16日死亡3名 負傷1名_

[図18]

3台のうちの1台。板が縦方向に配置されたプレーン円筒、長さ30フィート、直径6フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力28 lbs。25年使用。

火室上で頻繁に修理が施された継ぎ目で破損し、ボイラーは2つの部分に裂け、ある距離へ投げ出された。第59号も参照。

第25号アードリー 6月23日死亡2名負傷3名

ダブルチューブコーニッシュ型、長さ35フィート、直径6フィート。火室上ではチューブ径3フィート2インチ、先方では2フィート、圧力50 lbs。チューブは火室上で陥没し、頻繁な修理により非常に弱体化していた。

第26号ナンホン（図19） 7月5日負傷3名

[図19]

円筒ボイラー、長さ25フィート、直径4フィート6インチ、板厚7/16インチ、圧力25 lbs。破断線に沿った板が1/16インチまで腐食し、ある場所ではさらに薄く、ボイラーは通常の使用圧力には全く適さなかった。

第27号バーミンガム（図20） 7月6日負傷1名

[図20]

小型プレーン円筒、長さ5フィート、直径2フィート2インチ、板厚1/4インチ、圧力25 lbs。ボイラーの両側がほぼ貫通するまで腐食し、強度が完全に失われ、通常の圧力で2つに裂けた。

第28号ウィショー 7月9日死亡2名負傷2名

6台のうちの1台。ブリーチェス管式。チューブまたは燃焼室が水不足により過熱して陥没した。

第29号キドァーミンスター（図21） 7月16日死亡1名負傷4名

[図21]

円筒ボイラー、長さ21フィート、直径4フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。ボイラーは非常に古く、ひどく腐食していた。以前にわずかに裂け開いたことがあり、拡大図に示す最悪のパッチが漏れ止めに取り付けられていた。薄い鉄板を内外に、間に段ボールを挟み、36本の小さなボルトで固定したものである。当然このパッチはボイラーの強度を回復せず、すぐにひどく漏れ、漏れにより下の板の腐食を加速し、ほぼ食い尽くされるまでになり、作業圧力に耐えられなくなった。

第30号リーズ 7月19日負傷4名

3台のうちの1台、12年使用。ダブルチューブコーニッシュ型、長さ32フィート、直径7フィート6インチ。チューブ径2フィート10インチ、板厚3/8インチ、圧力45 lbs。右側チューブが横方向に端から端まで陥没し、火室で破裂し、チューブの一部が吹き出た。爆発の原因は、補強リングのないチューブの弱さにあった。

第31号南ウェールズ（図22） 7月19日死亡1名

[図22]

2台のうちの1台。プレーン円筒、長さ32フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。内部で深く腐食した箇所で破損した。

第32号バースレム（図23） 7月22日死亡1名負傷3名

[図23]

6台のうちの1台。プレーン円筒、長さ36フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。ボイラーは古いものではなかったが、継ぎ目がストラップ板で多く修理されていた。水質が非常に悪く、大量の泥を堆積させ、継ぎ目が過熱して損傷したと言われた。裂けた継ぎ目は元のものであり、修理前に他の継ぎ目と同様に剥がれていたに違いなく、この剥がれが穴から穴へと広がり、通常の圧力での破裂の結果となった。

第33号プレストン 8月4日死亡1名

機関車。入換え中にエンジンが機関車用ではない橋の下へ引きずり込まれ、ドームが打ち落とされた。

第34号ロンドン（図24） 8月11日死亡3名

[図24]

船舶用、長さ8フィート、直径5フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力80 lbs。フラット前端が角鉄の周り全体で破損し、チューブが付いた前端と外殻が反対方向へ投げ出された。フラットな前端は非常に弱く、その強度はガセット控えと、燃焼室の裏側と外殻の円形端部を結ぶ小さなボルトに依存していた。これらの控えは非常に不良で不十分であり、角鉄も不良で1つのリングに溶接されておらず、ボイラーは通常の圧力に耐えられず、最も弱い部分で破損した。

第35号コーンウォール（図25） 8月16日負傷者なし

[図25]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ32フィート、直径6フィート6インチ。チューブ径4フィート、板厚7/16インチ、圧力40〜50 lbs。蒸気圧計はなかった。チューブは端から端まで陥没し、両端とも引き裂かれたが、ボイラーは設置台から動かず、可溶プラグは無傷だった。爆発の原因は、大きなチューブの弱さ。第57号も参照。

第36号レスター（図26） 9月1日負傷1名

[図26]

直立式、高さ5フィート6インチ、直径4フィート、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。ボイラーの頂部が吹き出した。裂け目はリングで補強されていないマンホールから始まり、爆発前に2インチ長の亀裂が存在していた。第12号と第18号も参照。

第37号プレストン（図27） 9月3日死亡1名負傷1名

[図27]

2台のうちの1台。ダブルチューブコーニッシュ型、長さ30フィート、直径7フィート2インチ。火室上のチューブ径2フィート8インチ、先方では2フィート4インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。

左側火室の天井が陥没して破裂し、右側火室の天井も形状がわずかに変化した。2台のボイラーは逆流防止弁のない1本の給水管で接続され、このボイラーからの水がもう一方へ強制送水され、チューブが過熱するのを許した。

第38号リバプール（図28） 9月8日死亡1名負傷1名

[図28]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート6インチ、直径6フィート、チューブ径3フィート、板厚7/16インチ、圧力55 lbs。

チューブは火室上で陥没した。腐食により非常に薄くなり、多くのリベット頭が完全に食い尽くされ、通常の圧力を耐える強度が残っていなかった。

第39号ボックスモア（図29） 9月10日死亡1名負傷4名

[図29]

3台のうちの1台。シングルチューブコーニッシュ型、長さ27フィート3インチ、直径5フィート。火室上のチューブ径2フィート10インチ、先方では2フィート8インチ、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。外殻の後端から1リングの板が吹き出した。

底部の設置面での外部腐食が広範囲にわたり、ボイラーは使用圧力に耐えられなくなっていた。

第40号ハル（図30） 9月16日死亡1名負傷1名

[図30]

ブリーチェス管式、13年使用、長さ30フィート、直径7フィート。火室チューブ径2フィート10インチ。主管径3フィート5-1/2インチ、元々は20 lbs. の圧力で作動するように作られたが、最近は45 lbs. で稼働。主管が陥没した。ボイラーは稼働圧力に適合しておらず、チューブは厚いスケールの付着による過熱により大いに弱体化され、リングや控えで補強されておらず、板が縦方向に配置されるという非常に弱い構造であった。

第41号南ウェールズ（図31） 9月26日死亡1名負傷1名

[図31]

2台のうちの1台、20年使用。プレーン円筒、長さ36フィート、直径6フィート6インチ、板厚9/16インチ、圧力35 lbs。

板とリベット頭は内部腐食により厚さが大いに減少し、多くの箇所でわずか1/8インチまたはそれ以下だった。

第42号ワリントン 10月6日死亡2名負傷6名

17台のうちの1台。ダブルチューブコーニッシュ型、長さ22フィート、直径7フィート6インチ。チューブ径2フィート6インチ、板厚7/16インチ、圧力45 lbs。

左側チューブが陥没した。ブローオフコックが開いたままになり、水位がチューブを過熱させるほど低くなった。

第43号ロウリー（図32） 10月13日負傷者なし

[図32]

フラット端板を持つ円筒ボイラー、長さ15フィート、直径3フィート10インチ、板厚3/8インチ、圧力25 lbs。

後端が角鉄の周り全体で引き裂かれて吹き出し、残りのボイラーはかなりの距離前方へ投げ出された。

以前は内部チューブがあり、これを取り外した際にフラット端板に控えがなく、通常の圧力に耐えられなくなった。第47号も参照。

第44号ニューカッスル（図33） 10月14日死亡2名負傷5名

[図33]

板が縦方向に配置されたプレーン円筒、長さ29フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力25 lbs。

わずか3年だがボイラーは常にトラブルがあり、非常に頻繁に修理された。底部に新しい板が入れられたばかりで、最初の裂け目がそれに隣接する古い板にあったため、おそらく古い鉄で継ぎ目剥がれを引き起こした。

頻繁な修理により強度が低下し、通常の圧力に耐えられなくなった。第59号も参照。

第45号グレートブリッジ（図34） 10月18日死亡2名負傷2名

[図34]

8台のうちの1台、15年使用。プレーン円筒、長さ40フィート、直径6フィート、板厚1/2インチ。ボイラーは元々60 lbs. を耐えられたが、最近は40 lbs. だけだった。ボイラーは非常に酷使され、頻繁に修理されたため、多くの継ぎ目が継ぎ目の中断なく長距離にわたって連続しており、その強度は通常の圧力に耐えられなくなるまで低下していた。

パッチの上にパッチを重ねたボイラーの危険性と不確実性はしばしば指摘されており、第3号、第4号、第10号、第32号のように。

第46号アコリントン（図35） 10月19日死亡2名負傷3名

[図35]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ14フィート6インチ、直径5フィート。チューブ径2フィート10インチ、板厚7/16インチ、通常圧力40 lbs。、時には60 lbs。外殻から1リングの板が吹き出した。

ボイラーは底部が非常にひどく腐食しており、裂け目の縁はまるで刃物のように鋭く、したがってボイラーは通常の使用圧力に耐えられなかった。煙道は適切な点検のために入るには狭すぎ、支持面は広すぎて板に対して水分を保持した。

第47号リドニー（図36） 10月28日死亡1名

[図36]

4台のうちの1台。円形前端とフラット後端を持つプレーン円筒、長さ36フィート、直径6フィート、板厚7/16インチ、圧力20 lbs。

フラット端が吹き出し、裂け目が角鉄の周り全体に広がった。

元々は強力な前端への控えを持つブリーチェス管がボイラー内にあり、これを取り外した際にフラット端板に支持を補償するための控えが入れられなかった。フラット端板を取り付ける角鉄は溶接される代わりに4つの部分で作られ、外部腐食により3/16インチまで薄くなっていたため、通常の使用圧力に耐えるほど強くなかった。

強度の保持に応分の注意を払わずにボイラーを改造するという極度の無謀さはしばしば指摘されている。第21号と第43号も参照。

第48号ニューカッスル（図37） 10月29日負傷者なし

[図37]

6台のうちの1台。板が縦方向に配置されたプレーン円筒、長さ40フィート、直径5フィート3インチ、圧力40 lbs。

ボイラーは火室端で破損し、2つに分かれ、両方の部分が大きな距離へ吹き飛ばされた。ボイラーは古く、多く修理されており、端から端までの継ぎ目は非常に弱くなっていたが、破裂の直接の原因は水不足と結果としての板の過熱と推定された。第59号も参照。

第49号ストックポート 10月30日死亡1名

[図38]

8台のうちの1台。ダブルチューブコーニッシュ型、長さ30フィート、直径7フィート4インチ。チューブ径2フィート11インチ、板厚3/8インチ、圧力50 lbs。

右側チューブの天井が水不足により過熱され、膨らみ下がり、2番目のリベット列の継ぎ目の半周にわたって裂けた。

第50号ダラム（図38） 11月2日負傷1名

[図39]

4台のうちの1台。板が縦方向に配置されたプレーン円筒、長さ38フィート、直径6フィート6インチ、板厚3/8インチ、圧力35 lbs。火室上の右側やや寄りの継ぎ目が、漏れ止めに頻繁に修理された箇所で破損した。破損した部分には以前側面火床があり、継ぎ目を損傷させた可能性があった。このボイラーは状態が悪く修理を必要としていることが知られていた。第59号も参照。

第51号シアネス（図39） 11月3日死亡11名負傷7名

[図40]

3台のうちの1台。船舶用、長さ15フィート6インチ、直径6フィート。火室チューブ径2フィート4インチ、板厚5/8インチ、圧力80 lbs。

左側チューブが陥没して破裂し、内容物が前端から流出して近くのすべての者をやけどさせた。右側チューブも上部でわずかに形状が変化していた。

陥没の原因は、水位が火室の天井より下がるのを許したことであった。水位がどのようにして低下したかを知る手段はなく、知る機会があった者は全員死亡した。

第52号コーンウォール（図40） 11月25日負傷1名

[図41]

5台のうちの1台、30年使用。シングルチューブコーニッシュ型、長さ36フィート、直径7フィート。チューブ径3フィート10インチ、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。

外殻は大きな破片に裂け、ある距離へ投げ出された。チューブも大きな距離へ投げ出されたが、損傷は主に落下と壁への衝突によるものだった。ボイラーは設置面で非常にひどく腐食しており、腐食した場所での漏れを防ぐための小さなねじパッチが多数あったことが知られている。外殻の状態が非常に悪く、通常の使用圧力に耐えられない状態だった。第58号も参照。

第53号ビルストン（図42） 12月3日死亡8名負傷1名

[図42]

3台のうちの1台。4火室直立式、高さ20フィート、直径10フィート。中央チューブ高さ10フィート、直径4フィート6インチ、側面チューブ直径2フィート、板厚3/8インチ、圧力35 lbs。

中央チューブが陥没し、底部部分が吹き出した。ボイラーの内容物が煙突へ通じる暗渠、および加熱源である火室のネックから底部へ流出した。反動でボイラーは大きく上昇し、11個の破片に分かれて非常に広く散らばった。比較的に火室や建造物への損害は少なく、ボイラーを囲む煉瓦構造だけが倒された。

この場所では短時間しか稼働していなかったが、ボイラーは非常に古く、中央チューブは多くの箇所で1/8インチまで腐食し、多くのリベット頭が完全に食い尽くされていた。全体として非常に磨耗し、どんな圧力でも作業に適さない状態だった。

第54号コーンウォール（図43） 12月6日負傷者なし

[図43]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ32フィート、直径6フィート。チューブ径4フィート、板厚7/16インチ、圧力40〜50 lbs。チューブは端から端まで陥没し、先端部分は前端と共に吹き出し、後端は外殻に取り付いたまま残り、設置台からほとんど動かずに残った。

原因は疑いなく、このような大きなチューブの弱さにあった。

これはこのエンジンでの3回目の爆発である。以前の爆発の1つは第35号で記載されている。

第55号ストーンヘイブン 12月9日負傷2名

機関車だが、詳細は得られていない。

第56号コーンウォール（図44） 12月10日負傷者なし

[図44]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ26フィート、直径6フィート6インチ、チューブ径3フィート10インチ、板厚3/8インチ、圧力40 lbs。チューブは中央部分で弱さから陥没して破裂した。

第57号コーンウォール（図45） 12月11日負傷者なし

[図45]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ32フィート、直径6フィート6インチ。チューブ径4フィート、板厚3/8インチ、圧力60 lbs。

古いボイラーで、チューブの一部の板は腐食により薄くなっていたが、この場所では作業開始したばかりで、作業初日に破裂した。

チューブは橋の手前で陥没し、後端部分と後端板が大きな距離へ吹き出された。前端も破裂し、ボイラー全体が前方へ送り出された。火室上のチューブは陥没しなかった。爆発の原因は、補強リングのないこのような大径チューブの弱さにあった。

同様の原因で同様の方法で爆発した同様のボイラーは多く、第28号、第30号、第35号、第40号、第54号、第56号に記載されている。

第58号コーンウォール（図46） 12月14日死亡2名

[図46]

シングルチューブコーニッシュ型、長さ26フィート8インチ、直径6フィート。チューブ径は前端で3フィート10インチ、先方では3フィート、板厚7/16インチ、圧力40 lbs。

外殻は大きな破片に裂け、広い距離に散らばった。チューブも大きな距離へ投げ出されたが、損傷はなかった。ボイラーは36年使用。外殻は非常にひどく腐食しており、漏れ止めのためのねじパッチで一時的に修理されていたため、ボイラーは通常の圧力に耐えられない状態だった。第52号も参照。

第59号ダラム（図47） 12月29日死亡2名負傷1名

[図47]

3台のうちの1台。板が縦方向に配置されたプレーン円筒、長さ47フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、圧力30 lbs。火室上の継ぎ目で破損し、板の端は不適切で過度の修理とかしめにより損傷していた。破片は大きな距離へ飛んだ。端から端までの連続線上の継ぎ目を持つボイラーの弱さはしばしば指摘されている。今年度の破裂ボイラーのうち8台、第5号、第15号、第20号、第24号、第44号、第48号、第50号、第59号、および以前の年度の多くが同じ好ましくない構造であった。

以下は蒸気ボイラーではないため一覧に含まれていないが、詳細は役立つかもしれない。

オールドベリー 3月10日死亡4名

[図]

タール蒸留缶、高さ10フィート、直径7フィート、円形の頂部とドーム状底部、板厚3/8インチ、いかなる圧力で作動することも意図されていない。蒸気が逃げる際に凝固し、小さな出口パイプを詰まらせ、圧力が蓄積して弱い形状の容器を破裂させた。

底部は完全に外れて火の上に残り、頂部は大きく上昇して遠くへ落下した。人命の損失は、素材が発火し、爆発で転倒した者を窒息させたためである。

グレートブリッジ 12月29日死亡2名

[図]

タール蒸留缶、高さ12フィート、直径12フィート、板厚3/8インチ、通常はいかなる圧力にも使用されていない。

上部が底部から分離し、角鉄の周り全体で引き裂かれた。出口パイプ近くの角鉄はほぼ腐食し尽くし、拡大図に示すように、リベット頭は完全に食い尽くされていた。

長期休業中の激しい寒さが、ワーム（蛇管）を詰まらせ圧力を蓄積させたと推定された。しかし、角鉄のように重要な部分が非常に薄く腐食していたため、容器が破損した可能性がより高い。爆発は非常に軽微で、被害と人命の損失は直後に発生した激しい火災によるものだった。

ダーリントン 8月26日負傷2名

家庭用。矩形で、鍛鉄製。前面が吹き出した。すべての連絡パイプが閉じられていたため、蒸気が蓄積し、最も弱い部分が破損したと言われた。

マンチェスター 12月29日死亡1名負傷1名

[図]

他の図面とははるかに大きな縮尺で描かれている。

家庭用、幅14インチ、高さ11インチ、奥行き約10インチ、板厚1/4インチの鋳鉄製。密閉された頂部があり、上部約10フィートの浴槽を暖めるための2本の循環パイプがあった。給水タンクはボイラーの上約17フィートにあった。前面がキッチンへ吹き出した。パイプが凍結し、それにより蒸気圧が蓄積したと言われた。

ボイラーは危険な材料と弱い形状で、タンクからの水柱による7 lbs. の圧力を安全に耐えられるものではなかった。火床は煉瓦構造を介さずにボイラーの側面に作用していた。密閉式ボイターを使用する場合は、圧力を防ぐためのデッドウェイト安全弁が必要である。はるかに安全な方法は、開放式のキッチンボイターと内部の循環ヒーターとすることで、開放ボイターの水からのみ熱を得るため過熱することはない。

ストゥアーブリッジ：R・ブルームホール印刷所

1870年のボイラー爆発事故記録

第1号：ニューカッスル（図1）　1月7日　死者3名、負傷者1名

［挿絵：図1］

5台中の1台。コーンウォール式ボイラー。使用年数13年。長さ30フィート、直径6フィート6インチ。炉筒（チューブ）直径3フィート3インチ、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。炉筒が強度不足により横方向に潰れ、前面部分および前板が前方へ吹き飛び、作業員を近くを流れる増水した深い川へ投げ込んだ。

第2号：南ウェールズ（図2）　1月15日　死者1名、負傷者4名

［挿絵：図2］

平円筒形ボイラー。非常に古く、長さ32フィート、直径5フィート、板厚7/16インチ、使用圧力30ポンド。外部腐食により板厚が1/16インチまで薄くなり、継ぎ目付近で破裂した。前面部は前方の家屋へ突き刺さり、後部は150ヤード（約137メートル）後方に飛散し、煙突をなぎ倒した。ボルト留めのパッチによる不適切な修理が腐食を助長しており、交換予定だったが、その数日前に爆発した。

第3号：ワークソープ（図3）　1月28日　死者2名

［挿絵：図3］

家庭用ボイラー。幅2フィート、高さ1フィート10インチ、奥行き7インチ、板厚3/8インチ。溶接継ぎ目が非常に不良だった。15フィート（約4.6メートル）上にある貯湯タンクへの循環管が凍結し、蒸気圧が上昇して前面が吹き飛んだ。

第4号：イプスウィッチ（図4）　2月4日　死者1名

［挿絵：図4］

3台中の1台。コーンウォール式ボイラー。使用年数7年。長さ24フィート、直径5フィート。炉筒直径3フィート、板厚7/16インチ、使用圧力65ポンド。ボイラー本体は良好かつ適切に設置されていたが、炉筒に塩分が堆積し過熱を引き起こし、第3継ぎ目が破裂した。

第5号：シェフィールド（図5）　2月8日　死者2名、負傷者6名

［挿絵：図5］

3台中の1台。ラグボイラー（布・繊維などの処理用）。使用年数2年。直径11フィート、深さ9フィート6インチ、板厚7/16インチ。通常は蒸気機関の排気を利用して10ポンドの圧力で運転されていたが、蒸気源となる他ボイラーの圧力が60ポンドだったため、時折この圧力が超過していた可能性がある。このボイラーの形状は、たとえ10ポンドの圧力でも極めて脆弱だった。

第6号：ダービー（図6）　2月14日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図6］

家庭用ボイラー。高さ1フィート、幅1フィート、上面幅8インチ、底面幅12インチ、鋳鉄製、肉厚7/16インチ。焚き火はすでに消えていたが、16フィート（約4.9メートル）上にあるタンクへの循環管が凍結していた。そこに再度火を点けたところ蒸気が発生し、逃げ場が無かったためボイラーが粉砕された。

第7号：シェフィールド（図7）　2月14日　死者2名、負傷者1名

［挿絵：図7］

暖房用家庭用ボイラー。幅2フィート6インチ、高さ2フィート、上面幅9インチ、底面幅13インチ、板厚3/8インチ。12フィート（約3.7メートル）上にある貯湯タンクへの循環管が凍結し、蒸気が逃げ場を失いボイラーが破裂した。溶接継ぎ目が極めて不良だったため、すぐに破断し、財産への損害は少なかった。

第8号：ウォルソール（図8）　2月19日　負傷者なし

［挿絵：図8］

2台中の1台。平円筒形ボイラー。使用年数12年。長さ30フィート、直径7フィート、板厚1/2インチ、使用圧力50ポンド。水位低下により継ぎ目および板が過熱され、通常の圧力で破断した。逆止弁が装着されていなかったため、片方のボイラーを強く焚くと、水がもう一方のボイラーへ「跳ね返って」流れ込み、それが原因ではないかと推測された。損害はボイラーに限られた。

第9号：バーミンガム（図9）　2月25日　負傷者なし

［挿絵：図9］

コーンウォール式ボイラー。使用年数5年。長さ32フィート、直径7フィート。炉筒直径2フィート4インチ、板厚7/16インチ、使用圧力30ポンド。ボイラー前面下部が内部「溝状腐食（furrowing）」により亀裂を生じた。ボイラー自体は移動しなかったが、水が鉄製炉床へ流出し、煉瓦が散乱した。このボイラーは本来二本の炉筒用に設計されていたため、大きな部分が補強材（スタッド）のみで支えられており、圧力変動により微小な変形が生じ、特定の応力ラインに沿って腐食（溝状腐食）が促進された。これらの溝は角鉄（アングルアイアン）に近く、スケールで覆われていたため、検査で発見しにくい状態だった。

第10号：コーンウォール（図10）　3月17日　負傷者5名

［挿絵：図10］

立形ボイラー。高さ2フィート、直径1フィート9インチ、板厚1/4インチ。底部のアングルアイアン周辺が外部から深く腐食し、その部分で破裂した。天板が屋根を突き破り飛散し、相当な損壊を引き起こした。底部は炉床に残された。

第11号：シェフィールド（図11）　3月27日　負傷者1名

［挿絵：図11］

農業用または移動式エンジン用ボイラー。長さ9フィート2インチ、直径2フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。両側のスタッド頭部が外部から腐食し、穴を抜けて抜け落ち、火室の角部が開いた。ボイラーは移動せず、損害はほとんどなかった。

第12号：ポートズマス（図12）　3月29日　死者3名、負傷者1名

［挿絵：図12］

2台中の1台。コーンウォール式ボイラー。使用年数9年。長さ22フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート、板厚3/8インチ、使用圧力40ポンド。中間の羽根壁（mid-feather wall）部で腐食により板厚が1/32インチ（カードボードほどの厚さ）にまで薄くなり破裂した。ここは煙管が狭く、内部点検が不可能だった。2枚の板リングが引き裂かれ、隣接道路へ飛散。内部内容物の噴出による反作用でボイラー本体が建物内へ奇妙な形で押し込まれ、甚大な損害をもたらした。

この事故は特に興味深い。破壊原因は明白にもかかわらず、「蒸気の分解」や「水素の発火」といった古くからある誤った理論が再び持ち出され、「腐食したボイラーは安全である、なぜなら腐食部から安全に蒸気が漏れるからだ」とまで主張された。実際には、この事故をはじめ多くの事例が示しているように、ボイラーの運転がいくら丁寧であっても、煙管内部まで点検し安全を確認することが不可欠である。

第13号：マンチェスター　3月30日　死者2名、負傷者3名

地下に設置されたボイラー。煉瓦アーチの改修工事中にその一部が崩落し蒸気管を破損。噴出した蒸気により近隣作業員が窒息死した。

第14号：ウォリントン（図13）　4月13日　死者6名、負傷者3名

［挿絵：図13］

ランカシャーボイラー（蒸発用専用）。長さ24フィート6インチ、直径8フィート、板厚3/8インチ。通常は無圧もしくはごく低圧で運転されていた。非常に古く、多くのパッチが施されており、一時的にかけられた15ポンドの圧力にも耐えられなかった。

第15号：スコットランド　4月18日　負傷者なし

平円筒形ボイラー。水位低下により爆発したとされるが、詳細は不明。

第16号：コーンウォール（図14）　4月18日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図14］

2台中の1台。非常に古いコーンウォール式ボイラー。長さ34フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート10インチ、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。炉筒が潰れ、前面部が吹き飛んだ。ボイラー自体はわずかに後退した。水位低下が原因とされたが、このような大径炉筒の構造的脆弱性が真の原因と考えられる。

第17号：ウェリントン（図15）　4月22日　負傷者なし

［挿絵：図15］

2台中の1台。非常に古いバルーン（球形）ボイラー。高さ11フィート、直径9フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力5ポンド。底部が外部から1/8インチまで腐食しており、ねじ止め式パッチによる仮修理で一時的に補強されていたが、強度が著しく低下し、通常圧力で破断した。天板は約20ヤード（約18メートル）先へ吹き飛んだが、損害は少なかった。

第18号：コーンウォール　5月　負傷者なし

コーンウォール式ボイラー。長さ30フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート6インチ、使用圧力40ポンド。ボイラ底部が極端に腐食し薄くなったため、そこから破裂したが、損害は少なかった。

第19号：ダーラストン（図16）　5月　負傷者なし

［挿絵：図16］

コーンウォール式ボイラー。長さ15フィート、直径4フィート3インチ。炉筒直径1フィート6インチ、板厚7/16インチ、使用圧力40ポンド。水位低下による過熱で炉筒が軟化し、潰れて破裂した。損害は極めて少なかった。

第20号：ウェストブロムウィッチ（図17）　5月12日　死者2名

［挿絵：図17］

3台中の1台。平円筒形ボイラー。使用年数5年。長さ34フィート、直径6フィート、板厚7/16インチ、使用圧力45ポンド。火室上部の継ぎ目が繰り返し仮修理され、亀裂が進行していたが、強度は回復せず、最終的にその継ぎ目が破断した。中央部3枚の板リングが引き裂かれ、前面部は民家の Bedroom（寝室）へ突き刺さり、後部は運河を越えて2つの壁を貫き、遠くの通りへ飛散。甚大な損害をもたらした。

第21号：ダブリン（図18）　5月18日　死者3名、負傷者6名

［挿絵：図18］

中古のコーンウォール式ボイラー。本現場で稼働を開始したばかり。長さ26フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート、板厚3/8インチ、通常圧力40ポンド。炉筒が端から端まで完全に潰れた。事故時の圧力は70ポンドに達していたとみられ、水位低下の証拠はなかったため、炉筒の構造的脆弱性が原因と推定された。ボイラーは前方へ約20フィート（約6メートル）移動し、周辺建物に大きな損害をもたらした。

第22号：ベリー（図19）　5月25日　負傷者なし

［挿絵：図19］

家庭用サドルボイラー。長さ5フィート、高さ3フィート、幅2フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力15ポンド（貯湯タンクは30フィート上）。内外殻の間に補強スタッドがなく、水の循環スペースが狭すぎて板の過熱を防げず、通常圧力ですら危険な状態だった。天板が吹き飛んだ。

第23号：キッズグローヴ（図20）　5月26日　死者13名、負傷者9名

［挿絵：図20］

3台中の1台。4火室立形ボイラー。使用年数12年。高さ17フィート6インチ、直径9フィート。中央炉筒直径5フィート9インチ、板厚3/8インチ、使用圧力40ポンド。中央炉筒が内面から著しく腐食し、その脆弱性により内側へ潰れ、ボイラー底部から内容物が噴出した。その反作用でボイラー全体が高く空中へ跳ね上がり、屋根の上へ落下し、甚大な損害をもたらした。

第24号：ローストフト（図21）　5月27日　死者2名

［挿絵：図21］

船舶搭載のクレーンボイラー（ドンキーボイラー）。高さ約6フィート、直径3フィート、使用圧力25ポンド。給水が長時間不足したため、内部火室の板が過熱で軟化し潰れた。船舶への損害はほとんどなかった。

第25号：バーミンガム（図22）　6月2日　死者2名、負傷者1名

［挿絵：図22］

コーンウォール式ボイラー。使用年数6年。長さ21フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート、板厚3/8インチ、使用圧力40ポンド。炉筒が多数の亀裂と円形からのずれにより著しく弱体化しており、通常運転圧力で端から端まで完全に潰れた。

第26号：ウィガン（図23）　6月6日　負傷者なし

［挿絵：図23］

2台中の1台。コーンウォール式ボイラー。長さ28フィート7インチ、直径5フィート4インチ。炉筒直径3フィート、わずかに楕円形、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。炉筒が火室上部で脆弱性により潰れ破裂した。ボイラーは移動せず、損害は限定的だった。

第27号：ベリー　6月9日　負傷者1名

ランカシャーボイラー。外部腐食により板厚が1/16インチまで薄くなり、通常圧力にも耐えられなかったが、詳細は不明。

第28号：ワークイングトン（図24）　6月9日　負傷者7名

［挿絵：図24］

2台中の1台。ほぼ新品のコーンウォール式ボイラー。長さ16フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、使用圧力45ポンド。火室上部の板3枚が水位低下による過熱で軟化し潰れた。

第29号：ノッティンガム（図25）　6月13日　負傷者3名

［挿絵：図25］

使用年数10年。平円筒形ボイラー（平端板付き）。長さ10フィート、直径2フィート、対角継ぎ目、板厚1/4インチ、使用圧力25ポンド。全体が前方へ80ヤード（約73メートル）飛散し、煙突および機械室が大きく損傷した。ボイラーは著しく腐食し、不適切なパッチが施されており、圧力に耐える能力を失っていた。

第30号：ブラックバーン（図26）　6月17日　死者2名、負傷者1名

［挿絵：図26］

使用年数16年。ガロウェイボイラー。長さ26フィート、直径7フィート、板厚3/8インチ、使用圧力56ポンド。火室煙管と主煙管の間に燃焼室があり、最近不適切に修理されたため、そこに亀裂が入り上方へ破裂した。ボイラーは移動しなかったが、内容物が猛烈に噴出し、周辺建物に相当な損害を与えた。

第31号：グラスゴー（図27）　6月17日　負傷者なし

［挿絵：図27］

クレーンボイラー。使用年数約2年。高さ7フィート、直径4フィート、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。内部火室が潰れ、外殻が粉砕された。水位低下の兆候はなかったが、火室が円形でなかったため、通常圧力にすら耐えられなかったものと推測された。

第32号：ビルストン（図28）　6月21日　死者2名、負傷者6名

［挿絵：図28］

7台中の1台。平円筒形ボイラー。使用年数30年。長さ30フィート、直径8フィート3インチ、板厚1/2インチ、使用圧力35ポンド。火室上部で頻繁な修理により弱体化し、パッチ付近の継ぎ目に亀裂が走った。破片は広範囲に散乱し、建物に甚大な損害を与えた。パッチを重ねた修理によるボイラーの危険性は、これまでも繰り返し指摘されてきた。

第33号：ダーリントン（図29）　6月24日　負傷者2名

［挿絵：図29］

12台中の1台。2火室立形ボイラー。使用年数約2年。高さ20フィート、直径8フィート、板厚7/16インチ、使用圧力30ポンド。水位が極端に低下し、過熱で板が軟化。小片が吹き飛んで煉瓦積みを崩壊させた。

第34号：ダドリー（図30）　6月25日　負傷者2名

［挿絵：図30］

2台中の1台。バルーン（球形）ボイラー。使用年数34年。直径12フィート、高さ10フィート、板厚3/8インチ、使用圧力7ポンド。補強スタッドがなく、形状的に極めて脆弱だった。もう一方のボイラーが15ポンドで運転されていたため、本ボイラーも同じ圧力にさらされ、その結果破裂した。火室前方の角部で破断し、機械室を越えて飛散した。

第35号：マンチェスター（図31）　6月27日　死者2名、負傷者1名

［挿絵：図31］

4台中の1台。ガロウェイボイラー。使用年数4年。長さ32フィート、直径8フィート、板厚7/16インチ。炉筒直径2フィート10インチ。設計圧力40ポンドだったが、実際は65ポンドで運転されていた。左側炉筒が内部腐食で著しく弱体化し、横方向に潰れた。

第36号：7月2日　負傷者1名

船舶用ボイラー。楕円形煙管の1本が潰れた。ボイラーは安全に耐えられる以上の圧力で運転されていたが、詳細は不明。

第37号：スコットランド　7月3日　死者2名、負傷者3名

平円筒形ボイラー。使用年数3年。長さ20フィート、直径4フィート、使用圧力25ポンド。水質不良により水位付近の内面が著しく腐食し、通常圧力で破裂した。ボイラーは設置位置から160ヤード（約146メートル）も飛散した。

第38号：7月29日　負傷者なし

コーンウォール式ボイラー。長さ26フィート、直径5フィート9インチ。炉筒直径3フィート6インチ、板厚7/16インチ、使用圧力35ポンド。外部腐食により板厚が1/32インチまで薄くなった部分で破裂し、3枚分の幅の板が引き裂かれた。

第39号：ノッティンガム　8月12日　負傷者なし

全煙管構造（チューブラス）ボイラー。新品。すべてが煙管で構成されていた。1本の煙管が溶接不良により破断したが、他の損害はなかった。

第40号：レスター（図32）　8月13日　死者4名、負傷者5名

［挿絵：図32］

立形ボイラー。ほぼ新品。高さ10フィート、直径5フィート。内部火室付き、板厚1/2インチ、使用圧力45ポンド。胴体が多数の破片に引き裂かれ、広範囲に飛び散り、甚大な損害をもたらした。安全弁が故障しており圧力を逃がすことができず、圧力計のばねも誤って表示していたため、ボイラーが安全に耐えられる以上の圧力で運転されていた。

第41号：ニューカッスル・アポン・タイン（図33）　9月14日　死者5名、負傷者20名

2台中の1台。平円筒形ボイラー。板を縦方向に配列。使用年数17年。長さ27フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。機械焚き。直近で火室上部を大規模に修理したばかりだったが、後端部で破断した。そこには以前取り付けられた板があり、外側・内側のいずれからも見えない古い板の継ぎ目に亀裂や損傷が生じており、最近の修理による応力がこれを悪化させ、蒸気圧が通常運転圧に達した直後に破裂したと考えられる。本年No.55号および過去にも同様構造の多数の事故例がある。

［挿絵：図33］

第42号：ノッティンガム（図34）　9月15日　死者1名

［挿絵：図34］

全煙管構造ボイラー。使用年数1年半。使用圧力100ポンド。ボイラー内の水量が少なすぎたため加熱中に煙管が過熱し、圧力に耐えられなくなって破裂した。ボイラーは狭い場所に設置されており、噴出した蒸気が付近の作業員を窒息死させた。ボイラー本体は移動せず、建物への損害もなかった。

第43号：タンストール（図35）　9月17日　死者3名、負傷者1名

4台中の1台。平円筒形ボイラー。使用年数8年。長さ36フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。第5継ぎ目で破断した。以前の不適切な修理により継ぎ目に亀裂が入り、通常圧力にも耐えられなくなっていた。両端部は反対方向へ吹き飛んだ。

［挿絵：図35］

第44号：エクセター（図36）　9月27日　死者1名

［挿絵：図36］

ランカシャーボイラー。使用年数2年。長さ31フィート、直径7フィート。炉筒直径2フィート10インチ。各炉筒には56本のフィールドチューブを内蔵。板厚3/8インチ、使用圧力45ポンド。右側炉筒が水位低下により板が軟化し、潰れて破裂した。噴出した炎が周囲を炎上させ、甚大な損害をもたらした。

第45号：カーディフ　10月1日　死者1名、負傷者2名

機関車用ボイラー。使用年数4年半。長さ14フィート、直径4フィート、板厚7/16インチ、使用圧力120ポンド。火室が腐食により板厚が1/32インチまで薄くなり、通常圧力にも耐えられず破裂した。噴出した内容物が火室ドアから吹き出し、近くにいた者を負傷させた。

第46号：リバプール（図37）　10月4日　死者4名、負傷者4名

［挿絵：図37］

平円筒形ボイラー。長さ6フィート6インチ、直径3フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力80ポンド。板は内外両面から腐食しており、一部では厚さが1/16インチ未満にまで薄くなっていた。通常圧力すら耐えられる状態ではなかった。ボイラーは小型ながら周囲の建物に甚大な損害をもたらした。胴体は道路を越えて対面の家屋の上階へ突き刺さった。

第47号：バースゲート　10月14日　負傷者2名

ラグボイラー（布製品処理用）。設計圧力を大幅に上回る圧力にさらされた。ボイラーハウスは全壊したが、詳細は不明。

第48号：ウォルソール（図38）　10月19日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図38］

コーンウォール式ボイラー。使用年数7年。長さ13フィート3インチ、直径5フィート6インチ。炉筒直径3フィート6インチ、板厚3/8インチ。使用圧力は30ポンドとされていたが、圧力計が故障しており実際の圧力の半分しか表示していなかった。炉筒は状態が悪く、これまでにも何度も漏れており、安全弁が60ポンドに設定されていたような高圧には全く耐えられなかった。炉筒はブリッジ（火室と煙室の間）を越えた地点で潰れ、内容物が後方から噴出し、ボイラーを前方へ30フィート（約9メートル）押し出して工場棟へ突き刺さった。

第49号：ソーホー（図39）　10月19日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図39］

4台中の1台。ランカシャーボイラー。長さ23フィート、直径7フィート。炉筒直径2フィート6インチ、通常圧力30ポンド（爆発時は15ポンド）。左側炉筒の左側面が水位低下により潰れて破裂した。

第50号：北ウェールズ（図40）　10月19日　死者1名、負傷者8名

［挿絵：図40］

2台中の1台。コーンウォール式ボイラー。長さ26フィート、直径5フィート6インチ。炉筒直径3フィート、板厚7/16インチ、使用圧力23ポンド。底部が外部腐食により著しく薄くなり、通常圧力にも耐えられず破裂した。ボイラーは転倒し、家屋に大きな損害を与えた。

第51号：バーリック（図41）　10月21日　死者1名

［挿絵：図41］

コーンウォール式ボイラー。長さ12フィート、直径4フィート3インチ。炉筒直径2フィート4½インチ、板厚3/8インチ、使用圧力32ポンド。水位低下による過熱で炉筒が潰れた。

第52号：シェフィールド（図42）　10月26日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図42］

機関車用ボイラー。使用年数11年。長さ9フィート6インチ、直径4フィート、板厚1/2インチ、使用圧力80ポンド。火室上部の板が、補強スタッドの配置による応力集中線上に生じた「溝状腐食（furrow）」に沿って破断し、吹き飛んだ。この腐食はボイラーの通常見られない場所に発生しており、目視できなかったため、通常圧力に耐えられなくなるまで進行した。

第53号：ダーラストン（図43）　10月27日　負傷者3名

［挿絵：図43］

平円筒形ボイラー。長さ22フィート、直径4フィート、板厚7/16インチ、使用圧力25ポンド。水位が極端に低下し、側板が過熱で軟化して破裂した。ボイラーは移動せず、煉瓦も数枚がずれただけだった。

第54号：コーンウォール（図44）　10月27日　死者1名

［挿絵：図44］

3台中の1台。コーンウォール式ボイラー。使用年数12年。長さ36フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート9インチ、板厚3/8インチ、使用圧力38ポンド。炉筒が端から端まで完全に潰れ、前面および中央部が吹き飛んだ。胴体と炉筒後部は一体となって後方に飛散し、甚大な損害をもたらした。炉筒の潰れから水位低下と推測されたが、補強リングがなく構造的に脆弱だったため、それだけで潰れた可能性が高い。このボイラーの炉筒は約5年前にも同様の潰れを起こしていた。

第55号：ニューカッスル（図45）　11月17日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図45］

7台中の1台。平円筒形ボイラー。板を縦方向に配列。使用年数30年。長さ26フィート、直径6フィート、板厚3/8インチ、使用圧力35ポンド。機械焚き。火室右側の継ぎ目で破裂した。新しい板の挿入により古い板に損傷が生じ、2つに分裂して異なる方向へ飛散した。このような直線継ぎ目のボイラーの不安定さ・危険性は、これまで何度も指摘されている（No.41号および過去の多数の事例を参照）。

第56号：南ウェールズ　11月19日　負傷者なし

コーンウォール式ボイラー。直径7フィート。炉筒直径4フィート、使用圧力40ポンド。炉筒が構造的脆弱性により潰れた。

第57号：シールズ（図46）　11月24日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図46］

2台中の1台。船舶用ボイラー。中古品を3年前に設置。戻り煙管（リターンチューブ）長さ12フィート4インチ、わずかに楕円形。前面直径6フィート、後面直径5フィート6インチ。炉筒は楕円形で幅3フィート10インチ、深さ3フィート、板厚5/16インチ、使用圧力25ポンド。炉筒が潰れた。腐食・亀裂が激しく、ねじ止めパッチによる不良修理も重なっており、通常圧力にも耐えられなかった。

第58号：マンチェスター（図47）　12月2日　負傷者3名

［挿絵：図47］

2台中の1台。バルーン（球形）ボイラー。蒸発専用。ほぼ新品。高さ9フィート、直径9フィート、板厚1/2インチ。通常は無圧で運転されていた。天板が60ヤード（約55メートル）先へ飛散し、底部は炉床に残された。一時的に圧力がかかり、その脆弱な形状では耐えられなかった。

第59号：ビルストン（図48）　12月2日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図48］

平円筒形ボイラー。使用年数5年。長さ14フィート9インチ、直径4フィート9インチ、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。水位が極端に低下し、側板が過熱で軟化して破裂した。噴出した炎が近くにいた者を焼傷させたが、ボイラー本体および煉瓦積みは損なわれなかった。

第60号：ハンレー（図49）　12月16日　死者1名、負傷者5名

［挿絵：図49］

2台中の1台。バルーン（球形）ボイラー。使用年数30年。直径15フィート、板厚3/8インチ、使用圧力20ポンド。ボイラーは本来5ポンド以下の圧力で運転するものだったが、この過剰圧力に耐えられず2つに割れて機械室および煙突を倒壊させた。

第61号：リーズ（図50）　12月24日　負傷者1名

［挿絵：図50］

家庭用ボイラー。鍛鉄製、溶接式。幅13½インチ、高さ12インチ。家屋は空き家になっており、26フィート（約8メートル）上にある貯湯タンクへの循環管が凍結していた。そこに火を点けたところ、蒸気圧が逃げ場を失い、前面が吹き飛んだ。

第62号：リーミントン（図51）　12月25日　負傷者なし

［挿絵：図51］

家庭用サドルボイラー。鍛鉄製、溶接式。長さ1フィート9インチ、幅・高さも同寸法。循環管が氷で閉塞し、蓄積した圧力により底面が押し下げられ、継ぎ目が破裂した。建物に損害を与えた。

第63号：モーリー（図52）　12月25日　負傷者なし

［挿絵：図52］

家庭用サドルボイラー。鍛鉄製、溶接式。長さ2フィート6インチ、幅・高さ1フィート6インチ。循環管が氷で閉塞し、蓄積した圧力により底面の板が押し出された。建物に損害を与えた。

第64号：リバプール（図53）　12月25日　負傷者2名

［挿絵：図53］

家庭用ボイラー。鋳鉄製。幅・高さ1フィート8インチ、奥行き1フィート、板厚1/2インチ。循環管が氷で閉塞し、蓄積した圧力により前面が吹き飛んだ。家屋に甚大な損害を与えた。

第65号：ロンドン（図54）　12月25日　死者1名

［挿絵：図54］

家庭用ボイラー。鍛鉄製。幅1フィート3インチ、高さ1フィート4インチ、奥行き6インチ、板厚3/8インチ。約30フィート（約9メートル）上にある貯湯タンクへの循環管が氷で閉塞し、蓄積した圧力により溶接継ぎ目からボイラーが破裂した。家屋に甚大な損害を与えた。

第66号：デューキンフィールド（図55）　12月26日　負傷者なし

［挿絵：図55］

家庭用ボイラー。鋳鉄製、板厚3/8インチ。幅1フィート3インチ、奥行き1フィート。循環管が凍結し、蓄積した圧力によりボイラーが粉砕された。室内に甚大な損害を与えた。

第67号：ノーサラートン（図56）　12月29日　負傷者1名

［挿絵：図56］

機関車用ボイラー。使用年数20年。長さ12フィート9インチ。板を縦方向に配列。直径3フィート8インチ、板厚3/8インチ、使用圧力80ポンド。胴体が火室付近の下面で破断し、開いて多数の破片に分裂した。最初の破断と思われる部分の破片が行方不明で、正確な原因は不明。エンジンがフレームではなく火室から給水していたことが破裂を助長した可能性がある。

第68号：ロンドン（図57）　12月29日　負傷者なし

［挿絵：図57］

家庭用サドルボイラー。鍛鉄製、溶接式。長さ1フィート6インチ、幅1フィート2インチ、高さ1フィート、板厚3/8インチ。25フィート（約7.6メートル）上にある貯湯タンクへの循環管が凍結し、蓄積した圧力により底面天板（クラウン）が押し出され、建物に甚大な損害を与えた。

第69号：ロンドン　12月30日　負傷者なし

家庭用ボイラー。循環管が凍結し、蓄積した圧力によりボイラーが破裂したが、損害は少なかった。

第70号：バートン　日付不明　死者1名

平円筒形ボイラー。地下設置。内部腐食により通常圧力にも耐えられないほど弱体化していた。

   *       *       *       *       *

印刷：R・ブルームホール（R. Broomhall, Printer, Stourbridge）

1871年のボイラー爆発事故記録

第1号：トランメア（図1）　1月1日　負傷者1名

［挿絵：図1］

家庭用ボイラー。鋳鉄製。幅1フィート4インチ、高さ1フィート、奥行き11インチ。循環管が凍結したため圧力が蓄積し、ボイラーが粉砕され、甚大な損害をもたらした。

第2号：ロッチデール（図2）　1月2日　負傷者1名

［挿絵：図2］

平円筒形ボイラー。長さ11フィート、直径3フィート1インチ、板厚3/8インチ、使用圧力25ポンド。グレート（炉床）上部の不良パッチで破裂した。その周囲には多数の古い亀裂があり、破断は底部に沿って進み、保護のないマンホールを通り、いくつかの横継ぎ目を回ってボイラーを4～5つの破片に引き裂いた。破片は広範囲に飛び散ったが、スケッチでは元の位置付近に配置して示している。

第3号：1月2日　負傷者なし

コーンウォール式ボイラー。長さ32フィート、直径6フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。炉筒が火室上部の第1継ぎ目で内部腐食による脆弱性により破裂した。

第4号：ミドルズブロー（図3）　1月4日　死者1名

［挿絵：図3］

家庭用ボイラー。幅1フィート3インチ、高さ1フィート、奥行き11インチ、板厚5/16インチ。循環管が凍結し、蓄積した圧力によりボイラーが破裂し、相当な損害をもたらした。

第5号：スターチリー（図4）　1月9日　死者1名、負傷者4名

［挿絵：図4］

5台中の1台。使用年数約30年。ランカシャーボイラー。長さ18フィート2インチ、直径7フィート6インチ。炉筒直径2フィート、板厚3/8インチ、使用圧力12ポンド。前面端部上部の蒸気管継ぎ目が腐食により破裂し、その破断は同様に腐食していた胴体のアングルリングに沿って進み、さらに底部の縦方向に配された板のいくつかの横継ぎ目を伝って進展した。これによりボイラー上面がふたのように開き、元の位置からほとんど動かなかった。

第6号：コーンウォール　1月12日　死者1名

コーンウォール式ボイラー。長さ30フィート、直径6フィート、板厚7/16インチ、使用圧力35ポンド。安全弁の玉錘（ボールウェイト）が蒸気管に異常に近い位置に設置されていた。湯気にやけどを負った少年が昼食（パストリー）を蒸気管の上で温めており、それが玉錘と蒸気管の間に滑り込み、取り出そうとして弁を持ち上げたところ、パストリーが玉錘の下に詰まって弁が開いたままになったと推測されている。

第7号：ダリー　1月13日　負傷者3名

2台中の1台。使用年数25年。平円筒形ボイラー。長さ24フィート、直径4フィート、板厚5/16インチ、使用圧力30ポンド。後端付近で著しく腐食していたリング継ぎ目で破裂し、後部が後方に吹き飛び、前部は大きく前方へ投げ出された。胴体は多数の破片に分裂し、機械室を損傷し、もう一方のボイラーも破壊されて遠くへ飛散した。2台共用の安全弁が1つしかなく、接続弁が閉じられていたため、このボイラーからは蒸気が逃げられず、あっという間に破裂圧に達した。このエンジンに接続されていた同様のボイラーが1870年4月にも爆発しており、その年の記録第15号として記載されている。

第8号：南ウェールズ　1月15日　負傷者なし

平円筒形ボイラー。使用年数5年。長さ35フィート6インチ、直径4フィート10インチ、板厚1/2インチ、使用圧力55ポンド。火室上部の板に数インチもの厚さのスケールが堆積し、板が赤熱状態になり破断した。噴出した内容物の反作用でボイラーがかなりの距離を移動し、甚大な損害をもたらした。

第9号：マンチェスター　1月16日　負傷者1名

平円筒形ボイラー（平端板付き）。非常に古く、長さ8フィート4インチ、直径3フィート、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。前面板が吹き飛び、ボイラーは後方にかなりの距離を移動した。腐食により通常圧力にも耐えられないほど弱体化していた。

第10号：サンダーランド　1月17日　死者1名、負傷者1名

船舶用ボイラー。蒸気膨張継ぎ手が配管の向かい合う2つのカーブの間に設置されており、圧力がかかった最初の時点で一端が抜けた。

第11号：レスリー　1月26日　死者2名

コーンウォール式ボイラー。長さ10フィート、直径4フィート。炉筒直径2フィート4インチ、板厚5/16インチ、使用圧力40ポンド。煉瓦積みの上に直接置かれていた底部で破裂した。板は外部腐食によって完全に食い尽くされていた。

第12号：ゲーツヘッド（図5）　1月27日　負傷者なし

［挿絵：図5］

家庭用ボイラー。高さ3フィート、幅2フィート、奥行き1フィート1インチ、板厚3/8インチ。循環管が凍結し、蓄積した圧力によりボイラーが破裂し、甚大な損害をもたらした。

第13号：ブラッドフォード（図6）　2月1日　死者1名

［挿絵：図6］

平円筒形ボイラー（平端板付き）。使用年数5年。長さ7フィート5インチ、直径3フィート4インチ、板厚3/8インチ、使用圧力45ポンド。安全弁が70ポンドに過剰に加重されており、平端板を支えるスタッド（補強材）が不十分だったため、端板が吹き飛び、ボイラーは後方に投げ出された。

第14号：ドーバー　2月5日　死者1名

船舶用ボイラー。使用圧力70ポンド。ボイラーは設置位置から動かず、損害も軽微だったようだが、詳細は不明。

第15号：ニューカッスル（図7）　2月10日　負傷者なし

［挿絵：図7］

3台中の1台。使用年数3年。煙突付きボイラー。高さ27フィート、直径5フィート。炉筒直径2フィート9インチ、板厚3/8インチ、使用圧力25ポンド。水位低下による過熱で炉筒の中ほどの高さで潰れた。

第16号：バーミンガム（図8）　2月15日　負傷者3名

［挿絵：図8］

2台中の1台。使用年数1年。可搬式立形ボイラー。高さ6フィート、直径3フィート、板厚7/16インチ、使用圧力25ポンド。安全弁は1つしかなく、それはもう一方のボイラーに取り付けられていた。夜間、ボイラー間の接続弁を閉じたままにしていたが、その際、火を完全に消していなかった。蒸気の逃げ場がなく圧力が蓄積し、保護のないマンホールから破裂し、多数の破片となって周囲の密集した家屋に甚大な損害を与えた。

第17号：ストックトン　3月8日　負傷者なし

機関車用ボイラー。コンロッド（連結棒）が破断し、ボイラーを貫通して内容物が猛烈に噴出した。これと類似の事例は1868年7月21日の記録第27号に記載されており、過去にも同様の事故が発生している。

第18号：ブラッドフォード（図9）　3月9日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図9］

6台中の1台。使用年数3年。ランカシャーボイラー。長さ27フィート、直径7フィート。炉筒直径2フィート8インチ（わずかに楕円形）、板厚7/16インチ、使用圧力60ポンド。左側炉筒が水位低下による過熱で下方へ潰れた。ボイラーは移動せず、建物への損害は少なかった。

第19号：グラスゴー　3月11日　死者3名、負傷者3名

ラグボイラー（布製品処理用）。蒸気が完全に抜ける前にマンホール蓋のねじを緩めたため、噴出した内容物が近くにいた者をやけどさせた。

第20号：ウートン・バセット（図10）　3月11日　死者2名、負傷者1名

［挿絵：図10］

コーンウォール式ボイラー。長さ12フィート、直径4フィート8インチ。炉筒直径2フィート3インチ、板厚3/8インチ、使用圧力72ポンド。炉筒が水位低下による過熱で下方へ潰れた。このボイラーは稼働してわずか18か月だったにもかかわらず、すでに2度目の炉筒潰れ事故だった。

第21号：ニューカッスル（図11）　3月16日　死者1名

［挿絵：図11］

平円筒形ボイラー（平端板付き）。長さ16フィート、直径3フィート6インチ、板厚5/16インチ、使用圧力25ポンド。平端板を支えるスタッドがなかったため、圧力変動によりわずかな前後運動（「ドラムヘッド運動」とも呼ばれる）が生じ、特定の応力集中ラインで腐食が促進され、前面下部付近に「溝状腐食（furrow）」が発生してそこから破裂した。ボイラーは移動せず、建物への損害は少なかった。

第22号：ブリッグ（図12）　3月17日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図12］

5台中の1台。使用年数5年。平円筒形ボイラー。長さ68フィート、直径4フィート4インチ、板厚5/16インチ（完全厚）、使用圧力65ポンド。ガス加熱式。第4継ぎ目で破裂し、前面部は大きく前方へ、後面部は後方に投げ出され、残りの4台のボイラーも押しのけられた。破断した継ぎ目はパッチの隣にあり、古いリベットを抜いて新しく打ち直す作業が行われたために継ぎ目に亀裂が生じていた。

第23号：南ウェールズ（図13）　3月18日　負傷者なし

［挿絵：図13］

2台中の1台。使用年数36年。ランカシャーボイラー。長さ30フィート、直径9フィート。炉筒直径3フィート、板厚1/2インチ、使用圧力22ポンド。ボイラーは3つの部分に分断された。後部の板リング5枚が引き裂かれ後方に飛散し、中央部の4枚のリングは平らに開いて隣のボイラーの上に落下した。残りの胴体および炉筒部は据え付け位置に残された。ボイラーは古く、多数のパッチが施されており、腐食により通常圧力にも耐えられないほど薄くなっていた。

第24号：リン（図14）　3月23日　死者2名

コーンウォール式ボイラー。使用年数10年。長さ7フィート3インチ、直径3フィート2インチ。炉筒直径1フィート10インチ、板厚3/8インチ、使用圧力36ポンド。炉筒が最後の板リングで破裂し、内側へ押し込まれ、内容物が後方から噴出した。ボイラーはわずかに前方へ移動した。このボイラーは時折しか使用されていなかったが、内部腐食により著しく弱体化しており、通常圧力にも耐えられなくなっていた。

［挿絵：図14］

第25号：ノースウィッチ（図15）　5月3日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図15］

船舶用ボイラー。使用年数7年。長さ9フィート2インチ、直径6フィート1インチ。炉筒直径2フィート、小煙管直径3インチ、板厚3/8インチ、使用圧力81ポンド。ボイラー外周には2本のバンド（クランプ）が巻かれていた。新たに取り付けられた底部板の継ぎ目で破裂した。その場所の古い板は内部腐食により著しく薄くなり、通常圧力にも耐えられなくなっていた。小片の板が吹き飛び、3つの破片に粉砕され、ボイラーは上下逆さまに転倒した。

第26号：バーンステープル　5月9日　死者1名

回転式ラグボイラー（平円筒形）。充填口が3か所ある。蒸気は他のボイラーから供給されていた。中央の蓋を外す際、圧力確認用の小穴を通じて「圧力が残っていないか」を確認せずにねじを外したところ、蓋が外れて内容物が噴出し、作業員がやけどを負った。

第27号：リーミントン（図16）　5月18日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図16］

可搬式多煙管ボイラー。使用年数9年。長さ8フィート6インチ、直径2フィート6インチ、板厚5/16インチ、使用圧力50ポンド。安全弁のレバーとカバーの間に釘（A）を差し込んで弁を強制的に押さえつけていたため、圧力がボイラーの耐圧を超えて蓄積し、多数の破片に引き裂かれ、広範囲に飛び散った。

［挿絵］

第28号：5月20日　負傷者なし

可搬式立形ボイラー。特異な構造で戻り煙管付き。高さ6フィート、直径4フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力35ポンド。火室天板からボイラー上部まで適切なスタッドがなく、その脆弱性により底部が破断し、胴体が剥がれ落ちた。

第29号：ハル（図17）　5月22日　死者3名、負傷者1名

［挿絵：図17］

ランカシャーボイラー。長さ22フィート6インチ、直径7フィート6インチ。炉筒直径2フィート10インチ、板厚3/8インチ、使用圧力70ポンド。炉筒上面がやや腐食しており、その脆弱性により火室上部で破裂した。

第30号：バース　5月25日　死者1名、負傷者1名

回転式ラグボイラー（平円筒形）。第26号とは逆方向にトライニオン（枢軸）上で回転する。高さ12フィート、直径6フィート、板厚9/16インチ、使用圧力50ポンド。蒸気は別のボイラーから供給されていた。一端の蓋が不十分に固定されており、吹き飛んだ。

第31号：オークンゲーツ（図18）　6月6日　負傷者なし

［挿絵：図18］

2台中の1台。使用年数20年。バルーン（球形）ボイラー。直径14フィート、板厚3/8インチ、使用圧力6ポンド。エンジンの一時停止中に圧力が適正値を大幅に超え、底部が破断し、天板が若干の距離を飛散したが、損害は極めて少なかった。

第32号：ウェリンブロー（図19）　6月17日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図19］

コーンウォール式ボイラー。長さ28フィート、直径6フィート。炉筒直径3フィート、板厚3/8インチ、使用圧力40ポンド。炉筒が構造的脆弱性により潰れ、後端から部分的に引き裂かれた。内容物の噴出による反作用でボイラーが大きく後方に押し出された。

第33号：タンストール（図20）　6月28日　死者8名、負傷者20名

［挿絵：図20］

コーンウォール式ボイラー。長さ43フィート、直径6フィート6インチ、板厚7/16インチ。炉筒直径3フィート、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。補強ホープ（リング）がなく、縦方向の継ぎ目が連続していたため、炉筒が端から端まで横方向に完全に潰れた。後端および炉筒の一部が後方に、残りの胴体は前方へ投げ出され、複数の破片に分断された。

第34号：グラスゴー　7月9日　死者3名

蒸気弁の蓋を、圧力が残った状態で取り外していたところ、蒸気が噴出して近くにいた者をやけどさせた。

第35号：ロザラム（図21）　7月11日　負傷者なし

［挿絵：図21］

コーンウォール式ボイラー。使用年数10年。長さ7フィート、直径6フィート6インチ。炉筒直径3フィート3インチ、板厚3/8インチ、使用圧力45ポンド。中央壁の湿った煉瓦によって著しく腐食した部分で破裂し、後部リングが引き裂かれ、ボイラーが立てられた。建物に甚大な損害をもたらした。

第36号：7月17日　負傷者なし

コーンウォール式ボイラー。使用年数16年。長さ12フィート、直径4フィート、板厚7/16インチ、使用圧力48ポンド。底部で破裂し、板のベルト状部分が遠くへ吹き飛んだ。このボイラーは設置される前、長年にわたり湿気にさらされていたため底部が著しく腐食しており、通常圧力にも耐えられない状態だった。

第37号：カムノック（図22）　7月28日　負傷者1名

［挿絵：図22］

5台中の1台。使用年数約20年。平円筒形ボイラー。長さ20フィート、直径4フィート、板厚5/16インチ、使用圧力45ポンド。多数のパッチと改造が施されており、非常に劣悪な状態で、通常圧力すら安全に耐えられる状態ではなかった。給水パイプ付近から破裂が始まり、片側に沿って進み、両端を回って両端部が解放され、遠くへ飛散した。胴体は周囲のボイラーの上に広がり、そのうち1台は大きく損傷した。

第38号：シールズ（図23）　8月1日　死者1名、負傷者7名

［挿絵：図23］

多煙管ボイラー。使用年数10年。長さ7フィート、直径3フィート6インチ、板厚5/16インチ、使用圧力50ポンド（ただし安全弁は80ポンドに過剰加重されていた）。保護のないマンホールから破裂が始まり、胴体は複数の破片に引き裂かれ、広範囲に飛び散った。安全弁は故障しており、多数のパッチによりボイラーは著しく弱体化し、爆発時の運転圧力に耐えられなくなっていた。

第39号：ウェイクフィールド　8月3日　死者1名、負傷者1名

5台中の1台。ラグボイラー（布製品処理用）。エンジンの排気蒸気から5ポンドの圧力を得ていた。マンホールが非常に大型で、しかも不十分に固定されており、吹き飛んだ。

第40号：コーンウォール（図24）　8月17日　死者2名

［挿絵：図24］

コーンウォール式ボイラー。長さ30フィート、直径6フィート3インチ。炉筒直径4フィート3インチ、使用圧力18ポンド。底部の煉瓦積み付近で外部腐食が激しく、その部分で破裂し、板リング1枚が開いた。ボイラーは移動し、建物に甚大な損害を与えた。

第41号：シールズ　8月26日　負傷者なし

化学用パン（反応槽）。長さ12フィート、直径5フィート6インチ、板厚3/8インチ。圧力35ポンド（他ボイラーから供給）に耐えられるだけの強度がリベットになく、端板が吹き飛んだ。

第42号：ブラックバーン（図25）　8月29日　死者1名、負傷者2名

［挿絵：図25］

ランカシャーボイラー。長さ26フィート、直径6フィート6インチ。炉筒直径2フィート9インチ、板厚3/8インチ、使用圧力60ポンド。左側炉筒が水位低下による過熱で潰れ、内容物が猛烈に噴出して近くにいた者をやけどさせた。

第43号：ヘレフォード　8月　負傷者2名

化学用ボイラー。平円筒形。高さ12フィート6インチ、直径4フィート6インチ、板厚3/8インチ。両端は鋳鉄製で半球形、各々にマンホール付き。圧力34ポンドは他ボイラーから供給されていた。底部端が鋳造欠陥のある部分で破断し、小片が吹き飛んだ。噴出した内容物の反作用でボイラーが屋根を突き抜け、再び屋根を貫いて落下し、甚大な損害をもたらした。

第44号：カーディフ（図26）　9月1日　死者2名、負傷者2名

［挿絵：図26］

船舶用多煙管ボイラー。長さ6フィート、直径6フィート、使用圧力60ポンド。火室前面下部のリベット頭部が腐食しており、そのリベットで火室底面が破断し、板の一部が上方へ引き裂かれた。内容物が猛烈に噴出し、近くにいた者が船外へ投げ出され、溺死した。

第45号：グレスレー（図27）　9月2日　負傷者7名

［挿絵：図27］

6台中の1台。使用年数2年。平円筒形ボイラー。長さ40フィート、直径5フィート、板厚3/8インチ、使用圧力50ポンド。この事故は特異で、ボイラーの後部が前方に、前部が後方に見つかった。スケールの堆積により「ポケット」が形成され、グレート（炉床）上部の底部に穴が開き、そこから内容物が猛烈に噴出した。その反作用でボイラーは上下逆さまに転倒し、前部が脱落して後方に投げ出された。その後、内容物がさらに激しく噴出し、反作用で残りの胴体が一体となって前方へ遠くへ飛散し、落下してほぼ平らに潰れ、複数の破片に分断された。

第46号：コーンウォール（図28）　9月16日　負傷者4名

［挿絵：図28］

2台中の1台。使用年数18年。コーンウォール式ボイラー。長さ32フィート9インチ、直径6フィート6インチ。炉筒直径4フィート、板厚3/8インチ、使用圧力45ポンド。炉筒が端から端まで完全に潰れ、古い袋のようにたるみ、縁がひび割れた。前面部の小片が吹き飛んだ。圧力計のガラス管がなく水位が確認できなかったため、水位低下が原因と推測されたが、補強ホープのないこれほど大径の炉筒の構造的脆弱性がより有力な原因と考えられる。エンジンが一時停止していたため、圧力は通常より高かったとみられる。類似の潰れは隣のボイラーで1869年12月にも発生しており、その年の記録第57号として記載されている。

第47号：ハル（図29）　9月22日　負傷者2名

［挿絵：図29］

立形ボイラー。火室が特異な波形構造。高さ7フィート6インチ、直径3フィート、使用圧力50ポンド。火室底部周囲が著しく腐食しており、そこから破裂した。噴出した内容物の反作用でボイラー全体がかなりの距離を移動した。圧力計が取り外されており、安全弁も自由に作動せず、ボイラーが耐えられる以上の圧力が蓄積していた。

第48号：グリンドルトン（図30）　9月26日　死者1名

［挿絵：図30］

ランカシャーボイラー。使用年数3年。長さ20フィート、直径7フィート。炉筒直径2フィート2インチ、板厚3/8インチ、使用圧力60ポンド。後端から2番目の板リングで破裂した。その側面は隣接する丘の側面により湿気を帯びた煉瓦積みにより外部から刃先のように薄く腐食されていた。破断はボイラー周囲に広がり、ほぼ底を上にして転倒し、スケッチに示すような奇妙な形で胴体が開いた。

第49号：ブラッドフォード　10月9日　負傷者なし

3台中の1台。可搬式多煙管ボイラー。長さ8フィート、直径2フィート6インチ、使用圧力80ポンド。安全弁はなく、接続先のボイラーの安全弁に依存していた。蒸気を発生させる際、接続蒸気コックを開けずに運転したため、過剰圧力が前面端板を吹き飛ばした。

第50号：ティプトン　10月17日　負傷者なし

20台中の1台。使用年数22年。2つの火室で1本の炉筒を加熱。長さ36フィート、直径6フィート3インチ。左側端から炉筒直径2フィート8インチ、板厚1/2インチ、使用圧力30ポンド。炉筒が水位低下による過熱で潰れ、縁がひび割れて内容物が漏れたが、爆発的な噴出はなかった。

第51号：ベリー　10月21日　死者2名、負傷者1名

壁が倒壊して蒸気管を破損し、噴出した蒸気が近くにいた者をやけどさせた。

第52号：10月25日　負傷者2名

化学用ボイラー。平円筒形。長さ9フィート3インチ、直径6フィート、板厚3/8インチ。後端が吹き飛び、ボイラーは数ヤード前方へ移動し、建物に甚大な損害を与えた。排出管が詰まっており、耐圧以上の圧力が蓄積していた。

第53号：チェスターフィールド（図31）　10月25日　負傷者なし

［挿絵：図31］

平円筒形ボイラー。長さ6フィート6インチ、直径2フィート2インチ、板厚5/16インチ、使用圧力80～100ポンド。マンホールが脆弱で補強リングもなく、そこから破裂し、蓋が吹き飛んだ。破断は、附属品取り付けのためリベット穴を面取り（カウンターシンク）したために強度が著しく低下した部分へ広がった。安全弁は故障しており過剰加重されていた。圧力計もなく、ボイラーはかけられた圧力に耐えられる状態ではなかった。

第54号：ノースウィッチ　10月28日　死者1名、負傷者1名

化学用ボイラー。圧力を完全に抜く前に蓋をねじ外したため、内容物が猛烈に噴出し、近くにいた者をやけどさせた。

第55号：ボーリング（図32）　10月30日　死者1名、負傷者1名

［挿絵：図32］

2台中の1台。船舶用ボイラー。使用年数17年。長さ12フィート7インチ、直径6フィート3インチ。炉筒幅4フィート、高さ2フィート9インチ、使用圧力16ポンド。炉筒は腐食およびねじ止めパッチにより著しく弱体化しており、エンジンの一時停止によりわずかに圧力が上昇しただけで上方へ潰れた。

第56号：ビルストン　10月　負傷者なし

化学用ボイラー。長さ9フィート、わずかに楕円形、最大直径4フィート、板厚3/8インチ、使用圧力2ポンド。稼働中ではなかったが、修理中の受槽へ30フィートの小管を通じてガスがゆっくり流れ出していたと推測される。そのガスが偶然着火し、パイプを通じてボイラー内のガスへ伝播し、爆発を引き起こした。一端が完全に吹き飛び、破断は固体板を一周して広がった。

第57号：ニューカッスル（図33）　11月5日　負傷者なし

［挿絵：図33］

コーンウォール式ボイラー。長さ25フィート、直径約6フィート。炉筒直径3フィート6インチ、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。炉筒が水位低下による過熱で潰れた。

第58号：グレーブセンド（図34）　11月8日　死者2名

［挿絵：図34］

2台中の1台。船舶用ボイラー。長さ16フィート6インチ、直径8フィート4インチ。炉筒は不規則形状で高さ約2フィート10インチ、板厚3/8インチ、使用圧力27ポンド。圧力計が著しく故障しており、実際の圧力が80ポンドのときでも24ポンドしか示していなかった。安全弁は故障しており過剰加重されていた。その圧力により側面煙管が潰れて破裂し、内容物が前面から猛烈に噴出した。

第59号：ビルストン（図35）　11月12日　負傷者なし

［挿絵：図35］

4台中の1台。コーンウォール式ボイラー。使用年数約20年。長さ26フィート、直径6フィート6インチ、板厚7/16インチ、使用圧力40ポンド。炉筒直径3フィート9インチで、中央で2分割され、3/8インチ厚の狭い板で接合されていた。その接合部で炉筒が潰れ、上面と下面が接触した。これにより内容物の噴出が一時的に抑制され、その反動によって端板および炉筒の半分が反対方向へ吹き飛んだ。胴体は据え付け位置に残り、建物への損害は少なかった。炉筒の潰れは水位低下によるものに見えたが、補強ホープのない構造では通常圧力すら安全に耐えられなかった可能性が高い。

第60号：ディス（図36）　11月11日　死者2名

［挿絵：図36］

可搬式多煙管ボイラー。使用年数約10年。長さ8フィート3インチ、直径2フィート7インチ、板厚3/8インチ、使用圧力30ポンド。煙室底部が外部腐食により厚さ1/16インチ未満にまで薄くなり、通常圧力にも耐えられず、小片が吹き飛んだ。噴出した内容物の反作用でボイラーはわずかに移動し、建物に甚大な損害を与えた。

第61号：ロザラム　11月18日　死者1名

ボイラー内に圧力が残ったままマンホールのねじを緩めたため、蓋が吹き飛んだ。

第62号：ニューカッスル　11月25日　死者1名

12台中の1台。煙突付きボイラー。高さ28フィート、直径6フィート。炉筒直径2フィート5インチ、板厚3/8インチ、使用圧力25ポンド。修理作業中に作業員が内部にいた際、ブロー（排水）パイプが開けっ放しになっており、同じ配管に接続された別のボイラーからの蒸気および水が押し込まれた。

第63号：クレドリー　12月8日　負傷者1名

機関車用ボイラー。長さ11フィート、直径3フィート、板厚3/8インチ、使用圧力95ポンド。急勾配のカーブを登る一時的な努力中に圧力が約134ポンドまで上昇し、火室が内側へ押しつぶされ、外殻が外側へ膨らみ、スタッド（補強棒）が引き抜かれたが、他の損害は少なかった。

第64号：ミドルズブロー（図37）　12月13日　負傷者1名

［挿絵：図37］

機関車用ボイラー。長さ18フィート6インチ、直径4フィート、板厚7/16インチ、使用圧力120ポンド。エンジンフレームへの取り付けによる応力と腐食の相乗効果で「溝状腐食（furrowed）」が生じた胴体底部で破断した。

第65号：ウェストブロムウィッチ（図38）　12月28日　負傷者1名

［挿絵：図38］

5台中の1台。使用年数23年。バルーン（球形）ボイラー。直径16フィート、板厚3/8インチ、使用圧力5ポンド。煉瓦積みに接する後部で外部腐食により板が薄くなり破裂した。底部が炉床へ押し下げられ、天板が横倒しになった。このボイラーは使用中ではなかったが、稼働中の他ボイラーに接続されていた。満水状態（ほぼ縁まで水が入っていた）だったため底部への負荷が増大していた。転倒した際、近くにいた者はほぼ冷水を浴びせられた。

第66号：グラスゴー（図39）　12月30日　死者11名、負傷者30名

［挿絵：図39］

可搬式立形ボイラー。使用年数約8年。高さ11フィート4インチ、直径4フィート、板厚3/8インチ、使用圧力100ポンド。火口取り付け部で内部構造が破断し、内側へ潰れた。噴出した内容物の反作用でボイラーが上方へ跳ね上がり、近くの家屋の屋上へ突き刺さった。安全弁が正常に作動せず、エンジンの一時停止中にボイラーが耐えられる以上の圧力が蓄積したとみられる。

   *       *       *       *       *

印刷：R・ブルームホール（R. Broomhall, Printer, Stourbridge）

［転記者注記：
・一部の図版番号が原文どおり順不同になっています。
・読みやすさを考慮し、いくつかの（明らかに欠落していた）句読点を追加しました。
・「guage」と表記されていた箇所はすべて「gauge（計器）」に修正しました。
・イタリック体はアンダースコアで囲んで表現しています（例：italics）。
・小文字大文字（Small caps）はすべて大文字で表記しています。
・以下は転記者が修正した箇所の一覧です。］

+—————————–+
| 転記者の修正一覧表 |
+—-+———–+————+
|頁 | 原文 | 修正後 |
+—-+———–+————+
| 95 | Uudue | Undue |
|105 | Fig. 5. | Fig. 6. |
|110 | to to | to |
|110 | place | placed |
|143 | he | The |
|172 | reqair | repair |
|195 | discribed | described |
|216 | reqaired | repaired |
|221 | diamer | diameter |
|250 | consderable|considerable|
+—-+———–+————+

*** PROJECT GUTENBERG 電子書籍『蒸気ボイラー爆発記録（Records of Steam Boiler Explosions）』終了 ***
　《完》